2023年建筑行业高梁方案.docx

超高超重梁模板支持专项施工方案一 1.弁言 关于工程施工中呈现的“程度混凝土构件模板支持零碎高度超越8m，或跨度超越18m，或施工总荷载年夜于10kN/m2，或会合线荷载年夜于15kN/m的模板支持零碎〞，建破部建质[2022]213号文件作出了“该当在施工前单独体例平安专项施工方案并该当构造专家组进展论证检察〞的规矩。 本工程主体构造梁方案截面尺寸诸多，荷载不等，绝对梁模板支持架的方案与施工提出了差异档次的恳求。在本工程部体例的xxxxxxxxxxxxx混凝土模板支架专项施工方案中，专门关于由该方案分别的第一、二类梁即较一般梁施工支持架系统作出了方案验算，而第三类梁体即超高超重梁归为本专项方案论证方案范畴，单独盘算，并待专家检察通过前方可施行。 本工程楼层标高为+14.00m转换层楼面处，梁体截面均绝对较年夜，局部混凝土梁体盘算会合线荷载年夜于15kN/m，施工总荷载年夜于10kN/m2，属于超高超重梁，其模板支持零碎应作无效的方案与盘算校核，有关构造梁体简况如表1-1 转换层超高超重梁汇总表表1-1 梁编号 轴线范畴 截面尺寸 4KZLD1(1) ～×～轴 800mmX2022mm 4KZLD2(1) ～×～轴 800mmX2022mm 4KZLC1(1) ～×～轴 1000mmX2100mm ～×～轴 4KZLC2(4) +1.2m～×～轴 1000mmX2100mm 局部1100mmX2100mm +4.8m～×～轴 4KZL20(3) 轴×～轴 900mmX2022mm 4KZL22(2) 轴×～轴 800mmX2022mm 4KZL23(3) 轴×～轴 800mmX2022mm 4KZL24(3) 轴×～轴 900mmX2022mm 跨度 板厚 200mm 层高 本方案将以上述梁体作研讨剖析工具。 2.方案方案 超高超重梁模板支持施工工法，按照修建施工扣件式钢管足手架平安技巧标准（JGJ130－2022），参考修建施工手册第四版、施工技巧2022年2期登载的北京中建修建科学技巧研讨院杜荣军编写的扣件式钢管足手架的方案平安度跟施工平安治理及施工技巧2022年3期登载的扣件式钢管模板高支持架的方案跟运用平安。 方案总体思绪是以工字钢支承梁底横向木龙骨，工字钢底面直截了当放置在扣件式钢管架破杆顶真个特制可调支托上，使扣件式钢管足手架支持破杆处于轴心受压形态。按照荷载情况，盘算破杆的强度跟波动性，失失落扣件式钢管支持架的纵、横间距跟步距。在此根底上采纳需要的构造方法，可处置在超高超限梁模板支持零碎中采纳型钢组跟扣件式钢管支持架的平安征询题。防止了因“采纳钢柱、钢托架或钢管门型架支持系统〞增年夜投资效应，也处置了功课层因不熟习新支持系统而易发生不平安要素的弊病。 详细方案后果参数如下：混凝土梁底、正面板采纳15mm厚度模板，模板下为直截了当支承模板的小龙骨即小楞，材质：油松，其宽×高=60mm×80mm，间距一致为@250mm，平行于梁截面放置；小楞下部为10号工字钢即年夜楞垂直梁截面设置，其下为下口植入Ф48×钢管破杆的可调顶托。平行于梁截面偏向钢管破杆破杆数目间距依梁截面而定（一致盘算公式为间距a=，此中b为梁截面宽度），当梁截面宽度为800mm，那么破杆间距为375mm，当梁截面宽度为900mm，那么破杆间距为425mm，当梁截面宽度为1000mm，那么破杆间距为475mm，当梁截面宽度为1100mm，那么破杆间距为525mm。响应其上主龙骨根数为3根，其间距与破杆平行于梁截面间距分歧。垂直于梁截面偏向破杆间距为@750mm。梁下破杆数目一致为3根，详见图1“梁模板支持表现图〞及图2“梁模板支持1-1剖面图〞。 拔取截面最年夜的4KZLC2(4)1100mmX2100mm梁体作为最倒霉验算工具，详细盘算如下； 3.1要紧材料的力学功能： .混凝土模板用胶合板的整张板的长向为强偏向，短向为弱偏向。15mm厚胶合板的要紧 力学功能为： 静曲强度[f]：强偏向－24N/㎜2；弱偏向－20N/㎜2； 弹性模量E：强偏向－5000N/㎜2；弱偏向－4000N/㎜2； .直截了当支承模板的木龙骨（宽×高=60mm×80mm，材质：油松）要紧力学功能为： 抗弯fm=13N/㎜2；弹性模量：10000N/㎜2； 截面面积A=48㎝2；反转展转半径：i=2.31㎝； 截面惯性矩I=256㎝4；截面抵御矩W=64㎝3； .支承木龙骨的工字钢要紧力学功能为： 一般工字钢规格表1-2 型 号 尺寸（mm） 截面面积（cm2） 分量（kg/m） X－X h b d t Ix（cm4） Wx（cm3） ix（cm） Ix：Sx 10 100 68 245 注：Ix－惯性矩；Wx－抵御矩；ix－反转展转半径；Sx－半截面的面积矩。 ×105N/㎜2； .支持用φ48×： 抗拉、抗压、抗弯强度方案值f=205N/㎜2； ×105N/㎜2；直角/改变扣件抗滑RC=8KN； ㎝2；反转展转半径：i=1.58㎝； ㎝4；㎝3； ： 说明：本方案荷载盘算中的荷载取值均为折减后的方案值，即：对资估中供应的荷载标准值分不乘以荷载分项系数后，再乘以0.9系数予以折减（按修建施工手册第四版第2册148～151页）；模板采纳15㎜厚木胶合板；混凝土采纳商品混凝土，混凝土保送泵布料；未思索墙、柱、高度较年夜梁类构件垂直面模板的程度荷载。 现浇梁板模板自重方案值： ××㎡（a） 新浇钢筋混凝土梁自重方案值： （24＋1.5）××0.9=27.54KN/m3（b） 施工职员及装备自重方案值： ①××0.9=3.15KN/㎡，另应以会合荷载××0.9=KN再行验算，比较两者的弯矩值，按此中较年夜者采纳。（c） ②盘算直截了当支承小楞的梁底主龙骨工字钢时，均布荷载为 ××0.9=1.89KN/㎡（d） ③盘算扣件式钢管支持架的破杆时，均布荷载为 ××㎡。（e） 振捣混凝土时发生的荷载方案值： ××㎡。（f） 荷载组合： 盘算宽×高=b××： q11=[（a）＋（b）×h＋（c）＋（f）]×b ×2.1＋3.15＋2.52]× KN/m。 KN再行验算，比较两者的弯矩值，按此中较年夜者采纳，其荷载组合为： q12=[（a）＋（b）h＋（f）]×bKN，单独荷载发生最年夜弯矩值时会合荷载地位为三跨连续两侧跨跨度处] ×2.1＋2.52]×+[受力求中面板感化会合荷载以求弯矩] KN/m+[受力求中面板感化会合荷载以求弯矩]。 盘算现浇梁底面模板下小楞: 注：本步计确实是按照条断定了小楞间距a落后展的。为坚持盘算条目的的全部性而将 该步列入3.2条目内的。 q21=＋[（c）＋（f）]×a =＋(3.15＋2.52)×0.25 KN/m。[此中表现扣除板厚后的梁截面高度，即梁侧模散布高度=2.1-0.2=1.9m] KN再行验算，比较两者的弯矩值，按此中较年夜者采纳，其荷载组合为： q22=＋（f）×KN，单独荷载发生最年夜弯矩值时会合荷载地位为两跨连续梁任一跨跨中部位] =×0.25+[受力求中木楞感化会合荷载求弯矩]=15.690+[受力求中木楞感化会合荷载求弯矩] 盘算宽×高=b××××0.9=3.15KN/㎡，现以××0.9=1.89KN/㎡对该取值进展置换，失失落新的q2121值最年夜，故不思索会合力的组合）： q21’=＋[（d）＋（f）]×a =＋(1.89＋2.52)× KN/m q 那么按照图4受力简图， 图4木楞受力简图 查‘荷载与构造静力盘算表〞（修建施工手册第四版缩印本51页）得最年夜剪力系数KVB=±0.625、较小剪力系数KVA=KVC。 ∴FB=RB=2KVBq21’l=2×××KN FA=FC=RB=RC=KVBq21’l=××KN 取年夜值FB作为工字钢年夜楞受力简图中的感化荷载F，即取B支座工字钢作为盘算工具。 盘算宽×高=b××××0.9=3.15KN/㎡，现以××0.9=1.26KN/㎡对该取值进展置换，妥当新的q2121值最年夜，故不思索会合力的组合）： q21’’=＋[（e）＋（f）]×a =＋(1.26＋2.52)× KN/m 那么按照图4受力简图，查‘荷载与构造静力盘算表〞（修建施工手册第四版缩印本51页）得最年夜剪力系数KVB=±0.625、较小剪力系数KVA=KVC。 ∴FB=RB=2KVBq21’’l=2×××KN FA=FC=RB=RC=KVBq21’l=××KN 取较年夜值FB×10-3×××。 按照图6受力简图，因该受力荷载图不规那么，拟采纳SMSolver1.5构造力学求解器进展软件盘算：盘算跨度为l=0.75m： 图6工字钢受力简图（单位KN、KN/m） 剪力求（单位KN） 按照上图可知支座反力分不为：RA=7.74KN；RB=23.91KN；RC=23.91KN；RD=7.74KN。同时按照 ）工字钢验算能完好满意恳求，故验算破杆支座力N=Rmax=23.91KN。 盘算步调： 荷载盘算后，分不对模板、小楞（木龙骨。木枋）进展内力验算，其次序如下：梁底模板的抗弯强度、挠度验算→小楞的抗弯强度、挠度验算→工字钢主龙骨的抗弯强度、挠度验算→扣件式钢管足手架支持破杆的强度、波动性验算。 .1底模面板盘算：梁底模支承在方木小楞上，先假设小楞间距为a，盘算三等跨连续梁情况上面板及小楞的强度跟刚度，假设不满意恳求，那么从新调剂a值，直到面板及小楞均满意强度跟刚度恳求后，就断定了a值。因断定a值往常为试算进程，因此，仅将断定后的a值绝对应的强度跟刚度验算内容写入盘算书。验算内容如下： 底模的宽度取与梁宽相称，沿梁长度偏向的均布荷载为q1。底模面板的受力简图见图3。 q 250mm 250mm 250mmm 图3梁底模板受力简图 (1)强度验算：跨度（250mm）/板厚（15㎜）＜100，按小挠度三跨连续板，查“荷载与构造静力盘算表〞（修建施工手册第四版第一册128页），得弯矩系数KM=-0.100。 ∴M=KMql2×q11×a2××2502×105（N·㎜） KN再行验算，其受力简图见图3-1， 250mm 250mm 250mm 图3-1面板受会合力感化简图 此中会合荷载发生的最年夜弯矩系数查“荷载与构造静力盘算表〞（修建施工手册第四版缩印本52页）得弯矩系数KMF=0.200：同时最年夜弯矩地位与三跨连续梁最年夜年夜弯矩地位一样即支座B或C，因此数值可叠加： ∴M=KMql2+KMF×q12×a2+×××2502+×××105（N·㎜） 比较两者的弯矩值max=×105（N·㎜） 面板的截面抵御矩：W=bh2/6=1100×152×104㎜3 面板的最年夜内力为： σ===10.977(N/㎜2) σ<面板静曲强度方案值[]=24N/㎜2 ∴面板强度满意恳求！ (2)挠度验算：查“荷载与构造静力盘算表〞得Kf=0.677。 惯性矩I===309375（㎜4） ∴f=Kf·=×=1.239（㎜） 挠度值f<㎜，满意恳求。 .2小楞盘算：长度为250的面板对小楞沿梁宽偏向的均布荷载为q2，横向间距为@525mm的工字钢是小楞的支承，小楞在两头挑出特别少，可以按两跨连续梁盘算。小楞的受力简图见图4。 (1)强度验算：小楞所受的荷载为q2。按小挠度二跨连续板，查“荷载与构造静力盘算表〞（修建施工手册第四版缩印本51页），得支座B弯矩系数KM=