聚烯烃装置原料丁烯精制方案优化.pdf

工艺优化石油化工设计Petrochemical Design2023,40(4)32 36聚烯烃装置原料丁烯精制方案优化黄锐（中国石化工程建设有限公司，北京10 0 10 1）摘要：工业用丁烯中的H,0O、CO、0 2 等杂质会使对聚烯烃装置的催化剂失活。因此在参与聚合反应前通过精制脱除原料丁烯中过量的H,O和CO、O,等组分至关重要。文章应用Aspen Plus模拟了某聚烯烃装置丁烯精制单元，根据建立的汽提塔模型及模拟结果，对精制的工艺流程进行讨论，比较了脱除丁烯中CO、O,等杂质的两种方案，在建或拟建的项目可根据项目实际情况，酌情选择合适的精制方案。关键词：丁烯精制流程模拟方案优化doi:10.3969/j.issn.1005-8168.2023.04.008丁烯作为化工原料广泛用于各类化工装置，也是聚烯烃装置生产某些高档次特殊牌号产品的原料之一1-2 。自化工装置产出或售出的丁烯（通常是工业用丁烯一等品不能满足聚烯烃工艺对丁烯原料的规格要求，特别是其中含有的水、CO、O，等杂质对聚烯烃装置的催化剂活性影响很大3 。因此原料丁烯在参与聚合反应前,首先须脱除过量的水分和CO、O 2 等杂质。鉴于各种工业技术对其规格要求不同，本文选取以某聚烯烃工艺技术对丁烯规格的要求为例,着重介绍及讨论了丁烯中CO、0,等杂质脱除的几种流程特点与优势。在化工设计中,采用流程模拟软件 Aspen plus可以快速有效地分析某个操作单元乃至整个流程,是设计新装置和分析现有装置性能、优化流程的有利工具4。本文应用Aspenplus软件，基于聚烯烃装置原料精制系统，建立了汽提塔的设计模型，对1一丁烯的精制过程进行了模拟计算。通过不同方案的比较，筛选出优化和适合不同场合的最佳方案。1工艺设计条件目前聚烯烃装置精制丁烯原料方案有3 种：丁烯汽提流程、丙烯丁烯混合汽提流程以及吸附剂吸附流程。虽然吸附剂吸附流程操作相对简单，但吸附剂价格昂贵，其建设及运行成本较高，因此大部分丁烯精制装置均采用前两种投资较低的汽提流程。本文仅讨论丁烯中CO、O,及 CO,的脱除的汽提精制流程，模拟丁烯单独进料及丙烯、丁烯混合进料两种方案，进行脱除效率的比较。1.1汽提塔模型采用精馏塔模型进行设计计算，该模型在汽提塔设计中的应用已非常广泛，即在每一块塔板上进行气液传质，以达到高度提纯的目的。每一块塔板上的两相分离的过程机制与平衡闪蒸模型类似,所以计算过程可以将整个塔系统看作多级平衡；经过每块塔板的逐级计算，得到精馏塔模型的最终结果5 1.2Aspen-Plus物性方法与模块的选取Aspen-Plus热力学模型数据库系统较为强大，拥有包括热力学性质、传递性质和非常规固体性质等一系列模型和物性方法，用于计算传递性质和热力学物性，可根据不同的体系和工况，选用不同的热力学模型。考虑到计算涉及物质主要为烃类，且压力为1.0 3.0 MPa,物性数据模型则选用PENG-ROB方程，该方程能很好地计算烃类混合物的物性，并且二元交互作用参数的混合规则较为准确，适用于轻气体、极性和液相混合物。收稿日期：2 0 2 3-0 3-0 2。作者简介：黄锐，男，2 0 19 年毕业于北京石油化工学院化学工程专业，工学硕士，工程师，主要从事聚丙烯工艺设计工作，已发表论文2 篇。联系电话：0 10-84876912;E-mail:huangrui 2023年第4期（第40 卷）首先选择Aspen-Plus 中的DSTWU模块对汽提塔进行设计,DSTWU模块用Winn-Underwood-Gilliland法进行精馏塔设计计算。然后采用适合模拟汽提的RadFrac单塔模块进行校核与优化。21-丁烯汽提方案2.1工艺流程表1为某聚烯烃装置界区原料规格及其聚烯烃工艺技术对原料丁烯中杂质含量的要求，该装置的丁烯原料处理量为12 0 0 0 kg/h。表1原料丁烯规格条件界区丁烯组分规格1-丁烯,%(w)99%正丁烷/异丁烷/mg（k g）-200/200异丁烯，%（w）0.31,3-丁二烯/mg (kg)-120CO1mg/LCO25mg/L025mg/L1丁烯汽提的工艺流程如图1所示，自界区的原料丁烯经过换热后，输送至一定高度的汽提塔顶部进料板位置，汽提塔塔顶设置冷凝器和塔底设置再沸器。从塔顶进人的丁烯原料与塔底再沸器蒸出的气体逆流接触，使原料中富含CO、CO2、O,的物流自塔顶馏出，至上游装置回收,塔底得到满足聚合级条件的丁烯产品。冷凝器塔顶尾气1-丁烯进料预热器1-丁烯汽提塔图11-丁烯汽提流程示意2.2进料状态影响假设按指定的工艺分离要求（不变），控制进料物流的温度和压力，分别选择冷物流进料、泡点进料和热物流进料3 种工况。进料状态对理论板数及操作负荷的影响见图2。由图2 可看出：与热物流进料相比，冷液进料或泡点进料条件下所需黄锐.聚烯烃装置原料丁烯精制方案优化温度45 进料时，汽提塔所需的理论板数最少，塔负荷最低。18p-0.54MPa1635c-Cold liquid feed45c-Bubble point feed1455c-Superheated steam feed12MlyFeed StageMin-Stage10864聚合进料2丁烯要求30354045505560温度/图2 进料状态对理论板数及操作负荷的影响2.3操作压力影响0.0016mg/kg控制其他操作条件不变，以汽提塔冷凝器和0.135 mg/kg再沸器的操作压力为变量，分析塔操作压力对汽0.049 mg/kg提效果的影响，见图3。由图3 可知：随着塔操作压力的提高,塔底分离产物中的杂质越少，即分离效果更好；尤其是,冷凝器操作压力对分离效果的影响更大,该变化符合分离规律。根据以上结论,其他操作条件不变时,若要达到理想的分离效果,可对汽提塔冷凝器和再沸器的操作压力进行适当调整。计算得到丁烯汽提塔的最佳操作压力为1.2 MPa。3.02.52.01.51.00.50.40.60.81.01.2 1.41.6操作压力/MPa液相采出(a)冷凝器3.0再沸器2.52.01.51.00.5000.20.40.60.81.01.21.41.6操作压力/MPa(b)再沸器图3 塔操作压力对分离效果的影响33理论板数更少,且冷凝器和再沸器的负荷也更低，泡点温度进料时负荷达到最低。提高进料温度或压力时,冷凝和再沸的负荷适当降低，但与此同时进料前换热的能耗会对应提高。由此可见，泡点-Reboiler0.75Condenser0.650.550.450.350.250.15+CocO202CO一CO20234：2.4理论板数影响以汽提塔的理论板数为变量，固定其他工艺参数不变，通过调节理论板数考察塔底产物中CO、CO,和O,的脱除效率。由图4可知:随着理论板数从2 块增加至8 块，杂质的脱除率明显增加。当理论板数达到8 块以上时,尾气的脱除率已基本稳定并趋于10 0%，因此可设置理论板数为8块或以上。2.52.01.50.502468101214161820理论塔板数/块图4理论板数对分离效果的影响2.5进料位置影响分别采用不同的理论板数（8 块和2 0 块）考察原料进料板位置对脱除效率的影响，结果见图5。无论塔板数较多或较少的工况，计算结果均符合汽提塔的操作规律，即原料自塔顶进人，与塔底上升的汽相充分接触后从底部离开；富含CO、C O 2及0，的尾气自塔顶排放。3.02.52.01.51.00.5002468101214161820理论塔板数/块(a)第2 0 块板3.02.52.01.50.50234567理论塔板数/块(b)第8 块板图5 进料位置对分离效果的影响石油化工设计2.6回流比影响其他操作条件不变，考察计算回流比对精制效果的影响（见图6）。由图6 可知：回流比大于5时已基本能满足精制要求，且更高回流比下分离效果会更好。相同条件下，提高塔的回流比可以使理论板数减少,进而降低设备投资；但与此同时需要提高塔的操作负荷，对应能耗也会有所增加。即：较高的回流比条件下，设备费用的减少可能无法抵消能耗费用的增加。因此，回流比取值的选Reflux ratio(mass)=20COCO202CO+CO202COCO,0282023年第4期（第40 卷）择要考虑能耗等因素。经过综合对比,选取的最佳质量回流比为5.5。0.300.250.200.150.100.05005101520253035回流比（质量）图6 回流比（质量）对分离效果的影响2.7优化结果分析综合上述工艺参数的考察，得到模拟优化后的最终结果（见表2）。表2 1-丁烯进料汽提塔模拟结果工艺参数数值进料温度/45进料压力/MPa1.4进料流量/(kgh-)12000进料塔板位置/块2最小理论板数/块4计算采用理论板数/块8再沸器压力（MPa）/负荷/kW1.2/460冷凝器压力（MPa）/负荷/kW1.2/147计算选取回流比5.5塔顶馏出量/(kgh-)50塔釜CO含量/mg（k g)-10.000 098 7塔釜CO2含量/mg（k g）-l 0.0135塔釜0 2 含量/mg（k g）-0.000 3583丙烯和丁烯混合汽提方案3.1丙烯汽提塔方案聚烯烃装置一般均设置丙烯汽提塔，用于汽提界区来的原料丙烯中轻微超标的CO、CO，和O2等杂质。在已建成装置或者因占地、投资等原因，不能单独设立丁烯精制系统时,可考虑将丁烯引COCO2022023年第4期（第40 卷）人丙烯流股，与丙烯一同进行精制。该方案暂且简称为“混合汽提方案”。考虑在已经设有丙烯汽提塔的情况下，将1丁烯原料与丙烯原料混合，在脱CO塔内同时进行轻尾气汽提和后续的其他精制流程，得到聚合级的混合原料。该过程须要将丁烯压力提升至高于丙烯汽提塔的操作压力。表3 为原料丁烯和丙烯中杂质含量的要求，原料处理量：丁烯12 0 0 0 kg/h，丙烯5 0 0 0 0 kg/h。表3 丙烯和丁烯原料规格条件组分界区丁烯规格界区丙烯规格聚合级进料要求1-丁烯99%(w)正丁烷/异丁烷2 0 0/2 0 0 mg/L异丁烯0.3%(w)1,3-丁二烯120 mg/L丙烯丙烧甲烧乙烧COCO202计算混合汽提方案前，首先以单股丙烯的精制要求模拟丙烯进料塔，之后引人一股1丁烯物流,对汽提塔做出相应核算和改进，使混合物流经过处理后达到聚合级进料要求同时，尽量适应原丙烯精制塔或者改动尽量小。丙烯单独进料汽提塔，模拟结果列于表4。表4丙烯单独进料汽提塔模拟结果工艺参数数值进料温度/45进料压力/MPa3.0进料流量/(kgh-)50000进料塔板位置/第n块）2最小理论板数/块4计算采用理论板数/块10再沸器压力（MPa）/负荷（kW）2.3/557冷凝器压力（MPa）/负荷（kW）2.3/36计算选取回流比1.0塔顶馏出量/(kgh-)99 kg/h塔釜CO含量/mg（k g)-10.000 407塔釜CO2含量/mg（k g)-10.039塔釜0 2 含量/mg（k g）-0.0107黄锐.聚烯烃装置原料丁烯精制方案优化3.2混合汽提工艺流程丙烯、丁烯混合汽提的工艺流程见图7，自界区的原料丁烯先通过进料泵提高压力后与丙烯混合，经预热后进人汽提塔。汽提塔内的混合原料与塔底再沸器蒸出的气体逆流接触，塔顶馏出的尾气统一被收集至上游装置予以回收，塔底液相采出送至下游。塔顶尾气丙烯进料预热器1-丁烯进料混合器汽提塔丁烯进料泵再沸器图7 丙烯和丁烯混合汽提流程示意99.6%(w)混合进料的模拟过程基于3.1节，在丙烯汽0.4%(w)提塔所得结果的基础上，引人丁烯进料，进行模拟2.944mg/L优化,因此塔的部分操作条件已确定在某一范围10.31 mg/L内。1 mg/L0.00257mg/L0.00155mg/kg5 mg/L0.405 mg/L5mg/L0.236mg/L35，冷凝器液相采出3.3进料温度对操作负荷的影响0.135 mg/kg根据表4汽提塔的操作条件，进料压力为2.60.0490mg/kgMPa,冷凝器和再沸器压力均设置为2.3 MPa（计算采用的理论板数为10 块，塔板压降为4 6kPa,与操作压力比较可以忽略,因此近似认为冷凝器和再沸器的操作压力相同）。其余条件及工艺参数不变的情况下，进料温度做为变量，对汽提塔冷凝负荷的影响如图8 所示。由图8 可知：冷凝器负荷与进料温度呈反比，温度越高冷凝器能耗越低，但更高的进料温度意味着要对应提高进塔前物料预热器的负荷，因此，需要平衡两台换热器的能耗,确定合适的进料温度，本次流程中混合流股以45 条件进料。2.00.40.2020图8 进料温度对操作负荷的影响3040温度/506036：3.4进料位置影响确定汽提塔理论板数为10 块，其余条件相同,进料板位置对脱除效率的影响结果见图9。对于CO和0 2,塔底产品浓度与进料塔板数基本呈线性关系，且进料位置越靠近塔底时，产品中杂质含量就越多,即脱除效果越差；对于含量最高的杂质CO2,其在塔底产物中的浓度随进料板位置从塔顶靠近塔底,呈先降低后增加的趋势。因此,10块理论板数条件下，进料位置尽量选择在塔顶第2块或第3 块板处，可以获得比较满意的分离效果。3.5回流比影响其他操作条件不变，考察回流比对精制效果的影响（见图10）。由图10 可知：高回流比条件下精制效果更好。塔操作负荷随着回流比的提高不断增大,与1丁烯单独进料模拟结果一致;但回流比的选择仍然需要综合考虑能耗等因素。对于丙烯、丁烯混合进料汽提塔的设计，条件允许情况下可适当提高回流以满足分离需求。经过模拟计算后最终确定的最优质量回流比为2.5。进料位置w/mgkg-3.5COCO2020246进料位置/块图9 进料位置对操作负荷的影响72.00.6-o-Reboilerduty0.50.40.3wt%of0.2CoCO,020.100图10 回流比（质量）对分离效果的影响3.6优化结果分析结合表4，丙烯和丁烯混合进料方案在丙烯汽提塔的基础上进行优化，并尽可能适应原丙烯汽提塔操作条件。模拟得到的结果列于表5。石油化工设计表5 丙丙烯和丁烯混合汽提模拟结果工艺参数数值进料温度/45进料压力/MPa2.6进料流量/(kg h-l)丙烯5 0 0 0 0；丁烯12 0 0 0进料塔板位置/（第n块）2最小理论板数/块7计算采用理论板数/块10再沸器压力（MPa）/负荷（kW）2.3/872冷凝器压力（MPa)/负荷（kW）2.3/444计算选取回流比2.5塔顶馏出量/(kgh-l）99塔釜Co含量/mg（k g）-10.000 105塔釜CO,含量/mg（k g）-0.0249塔釜0 2 含量/mg（k g）-10.0004134方案比较表6 列出了两种方案中冷凝器和再沸器的热负荷。由表6 可知：混合汽提方案冷凝器热负荷增加2 6 1kW，但再沸器热负荷减小145 kW。实际生产操作中,以循环冷却水温差10 及0.3 5 MPa(G)/147的低压蒸汽为基础计算,冷凝器热负荷的增加对应需要投人的循环水量约为2 1.7 t/h，而再沸器热负荷的减少相应可降低约0.2 0 t/h的23.58233.55543.55153.56263.56873.58283.63193.652103.731810510回流比(质量)2023年第4期（第40 卷）蒸汽消耗。操作成本方面，循环水按0.2 元/t，蒸汽按15 0 元/t考虑，混合汽提的方案可以在循环水、蒸汽成本上节省约2 0.5 3 万元/a。表6 单独汽提和混合汽提热负荷比较单独汽提项目（丙烯+丁烯）再沸器负荷/kW1017冷凝器负荷/kW183对于公用工程消耗中耗电的部分，混合汽提1.81.61.41.21.00.81520混合汽提热负荷差距872-145444261方案需要增加1台提压泵,以功率为3 0 kW，电价0.793元/kWh 计算，需增加的投资约为19.03万元/a。总体来看，混合汽提的方案在公用工程消耗上能够节约一定的成本。丁烯精制方案对比见表7。表7 丁烯精制方案对比项目设备汽提塔*1，加热器*1，方案1：丁烯汽提冷凝器*1，再沸器*1方案2：混合汽提提压泵*1操作成本蒸汽、冷却水运行成本更高；牌号切换时间相对短提压泵耗电；牌号切换时间延长(下转第 41 页）2023年第4期（第40 卷）有、无顶板一侧的长池壁内侧受拉最大的弯矩-Y向弯矩（负向）均出现于池壁底部,如图9所示。(a)有顶盖板图9 有、无顶盖板一侧池壁竖向弯矩对比Y向弯矩用于竖向钢筋（主受力钢筋)的验算。需注意，布置池壁钢筋时,虽然应当将竖向钢筋置于池壁外侧，水平钢筋置于池壁内侧。但为了施工方便实际生产中，但常将水平钢筋置于池壁外侧,竖向钢筋置于池壁内侧。3结语1)混凝土水池池壁与底板、池壁与顶板、池壁与池壁之间宜设置腋角，可有效减小角隅应力。(上接第 3 6 页)综上所述,由表7 可看出：丁烯汽提方案(方案1）需要新设置汽提塔系，包括1台汽提塔、1台加热器、1台冷凝器和1台再沸器，会增加装置的设备投资。但单独汽提方案的优点也显而易见，原料丙烯和丁烯单独精制，使原料中杂质含量简单可控；丁烯与丙烯合并流程越短，牌号切换所需的时间越短，所产生的过渡料就越少，这也意味着装置产生的效益越高。丙烯和丁烯混合汽提方案（方案2）在原有的丙烯汽提塔体系的基础上，只需要增加1台丁烯提压泵即可,对比方案1节省了1台丁烯汽提塔以及配套的换热器、相应仪表和管道及阀门的投资，同时可降低一部分操作成本，实现了在满足分离要求的前提下最大程度地节约投资成本。5结语对于原料丁烯脱除CO、C O 2、O 2 等杂质的工艺流程，本文所讨论的两种方案各有优劣，可根据不同装置的实际情况选择合适的流程：1）丁烯单独精制方案需要新设置汽提塔，增加设备成本和运行成本，但是丁烯和丙烯作为两姚天琪等.石化钢筋混凝土矩形水池池壁计算分析探究(b)无顶盖板2023,30(10):116 118.股单独的进料送人下游装置，在切换不同牌号的产品时，能缩短切换时间，减少了过渡料的产生，从而间接地提高了装置的效益。在占地与投资允许的条件下,此方案是新建装置的首选。2)丙烯和丁烯混合共同精制方案，除了增加1台升压泵外,不需要单独为丁烯精制新增设备，而且在生产运行时，仅需要在单独精制方案的基础下调整冷却水、蒸汽的用量，增加少量电耗，可以在满足分离需求的条件下最大程度地节约投资。对于占地紧张或已建成的装置改造，方案2 无疑是一个最合适的选择。参考文献：1李明辉.碳四烃的综合利用J.石油化工,2 0 0 3(9)：8 0 8-814.2庾莉萍.我国聚丙烯市场发展综述J.中国石化，2 0 0 7(12):24 25.3逮云峰，孙国文，蒋荣，聚丙烯原料杂质对聚合的影响及净化技术的发展J.四川化工,2 0 0 5,8（6）：2 4-2 7.4解娅男，李复.基于AspenPlus的酸水汽提模拟J.计算机与现代化,2 0 19(12):7 8-8 2.5李章平,孙秋荣.Apsen Plus 软件在含硫废水汽提工艺设计中的应用.化工环保,2 0 0 4,2 4（S1）：8 1-8 3.412)板的边界条件及池壁长度与水池净深比值、壁板的静力计算不尽相同。本文列举的中和池按双向长壁池计算时，宜注意水平向角隅处的负弯矩最大值出现的位置，并进行合理的水平筋配置。3)水池尤其需要注意池壁顶端的水平筋配置,并满足SH/T3132水池结构设计规范9.1.3关于口池壁顶端的构造要求。参考文献：1中国工程建设标准化协会.给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程：CECS138：2 0 0 2 S .北京：中国建筑工业出版社,2 0 0 2.2 中石化洛阳工程有限公司.石油化工钢筋混凝土水池结构设计规范：SH/T31322013S.北京：中国石化出版社，2 0 14.3 中国建筑西南勘察设计研究院有限公司.建筑工程抗浮技术标准：JGJ4762019S.北京：中国建筑工业出版社，2019.4姚天琪.浅述结构专业负责人的技术管理J.石化技术，ABSTRACTSKey words:atmospheric and vacuum distillation;processanti-corrosion;operational effectAPPLICATION OF RECUTTING TECHNOLOGY FORSTABILIZEDHEAVY GASOLINE18Wang Hui,Ma Zhiyuan,Yu Aijun,Zhang Peng(CNOOC Zhongjie Petrochemicals Co.,Ltd.,Cangzhou,Hebei,061101)Abstract:Due to the influence of purchased naphtha,thearomatization unit of a company has been operated at a lowload.In order to ensure the safe and efficient operation ofthe unit and improve the economic benefit of the company,a cutting system is to be installed downstream the stabilizerof gasoline hydrodesulfurization unit to cut the intermediatecomponents of heavy gasoline at the bottom of stabilizer andsent them to the aromatization unit.This article focuses onthe calibration data analysis and operation summary of thenew fractionation column after it is put into use.Key words:stabilized heavy gasoline;cutting medium gaso-line;data calibrationDISCUSSION ON LOCAL ANTI FLOATING TREATMENTOFLONGANDNARROWWATERTANKS22Zhang Yuanqi,Du Lei?(1.China Petroleum Jilin Chemi-cal Engineering Co.，Lt d.，Jilin，Jilin，132 0 0 2;2.Changchun Jing yue Programming Construction DesignResearch Institute,Changchun,Jilin,130000)Abstract:For some underground water tanks that adopt theoverall anti floating design by covering the soil weight onthe cantilever plate,the central partition wall is difficult tomeet the local anti floating requirements from time to time.At this time,if the plane size of the water tank is narrowand long and the in-plane stiffness of the centrallongitudinal partition wall is weak,the adverse impactcaused by the insufficient local anti floating will beamplified.This paper discusses such problems based onengineering examples,analyzes their adverse effects indetail，g i v e s r e f e r e n c e t r e a t m e n t m e t h o d s，a n ddemonstrates them through theoretical derivation.Key words:local anti floating;underground water tank;in-plane stiffnessAPPLICATION OF CONDITION MONITORING ANDREMOTE DIAGNOSIS TECHNOLOGY IN COMPRESSORUNITS OF LARGE CHEMICAL FERTILIZER PLANTS26Zhang Xide,Hu Yu,Yang Geng,Lou Weidong,ChaiBoyang（(Pe t r o C h i n a T a r i m Pe t r o c h e mi c a l C o mp a n y,PETROCHEMICAL DESIGNStarted Publication in 1984.Quarterly.25 25 Nov.2023 Vol.40 No.4 II:Korla,Xinjiang,841000)Abstract:The five compressor units of large chemicalfertilizer plant are the core rotating equipment of chemicalfertilizer production.It is important to carry out all weathermonitoring of large compressor units to predict in advancethe potential anomalies and hidden dangers of thecompressor units.BH5oo0 condition monitoring and remotediagnosis system collects the vibration,shaft displacement,rotor key phase,bearing temperature and compressor unitspeed in Bentley 3500.In the server,the spectrum analysisof the compressor unit state parameters is carried outthrough the condition monitoring and diagnosis software,the fault type,fault damage degree and fault location arejudged,the unit faults are compared with database cases,the unit anomalies and hidden dangers are warned inadvance,and remote precision diagnosis is realized byexpert team using Internet technology,so as to changefrom breakdown maintenance to maintenance beforehandand from planned maintenance to predictive maintenance.The vibration of air compressor with water and thevibration caused by rotor imbalance of raw gas compressorturbine are found out quickly by using the spectrum analysisof condition monitoring.Eliminating the hidden dangers inthe bud can fundamentally ensure the safe and long-termoperation of compressor units.Key words:large chemical fertilizer plant;compressor unit;condition monitoring;remote diagnosis;technology;applica-tionOPTIMIZATION OF BUTENE REFINING SCHEME FORPOLYOLEFINPLANTS32Huang Rui(SINOPEC Engineering Incorporation,Bei-jing,100101)Abstract:The impurities in industrial butene such as H,O,CO and O,have great influence on the activity of catalystsin polyolefin plants.Therefore,the butene raw materialmust be refined to remove the excessive H,O,CO,Oz andother impurities before participating in polymerizationreaction.In this paper,the butane refining unit of apolyolefin plant is simulated by Aspen Plus,the refiningprocess is discussed based on the stripper model establishedand the simulation results,and the characteristics andadvantages of two butene refining schemes are introducedand discussed.Appropriate refining scheme may be selectedaccording to the actual situations of a specific project.Key words:butene refining;process simulation;scheme op-timization