复式钢管混凝土T形件单边螺栓节点承载力研究.pdf

第 卷 第 期 年 月应用力学学报 .收稿日期:修回日期:基金项目:国家自然科学基金资助项目(.)通信作者:张玉芬教授:.引用格式:张玉芬卜鸿凡高嘉岐.复式钢管混凝土 形件单边螺栓节点承载力研究.应用力学学报():.():.文章编号:()复式钢管混凝土 形件单边螺栓节点承载力研究张玉芬卜鸿凡高嘉岐(.河北工业大学土木与交通学院 天津.天津市装配式建筑与智能建造重点实验室 天津)摘 要:形件单边螺栓连接节点应用到复式钢管混凝土结构中可充分利用双层钢管的截面特点传力性能好且抗震性能高 对 个节点试件进行柱端水平往复加载试验并进行了数值模拟分析试验中 形件因加肋方式不同出现了 种变形特征而节点整体的破坏形态均为 形件屈服后钢梁塑性变形数值模拟结果与试验结果吻合较好 根据试验和有限元结果分析了节点传力构件的受力机理提出 形件受拉模型分别计算 形件翼缘和加劲肋提供的抗弯承载力从而得到节点的抗弯极限承载力计算公式计算结果与试验结果误差较小与数值模拟结果也十分相近 研究结果表明采用 形件受拉模型计算的节点承载力公式适用于 形件与单边螺栓强度相匹配的情况形件加肋形式对节点极限承载力影响最大其次为 形件翼缘厚度 形件腹板厚度影响很小此外随着 形件翼缘厚度的增加节点承载力提高越来越小故得出了单边螺栓直径与 形件翼缘厚度的最大临界值和最佳匹配值为该节点工程应用提供理论参考和设计依据关键词:复式钢管混凝土 形件单边螺栓低周往复荷载试验抗弯承载力中图分类号:.文献标志码:./.(.):.第 期张玉芬等:复式钢管混凝土 形件单边螺栓节点承载力研究 投稿网站:/.微信公众号:应用力学学报 .:内圆外方复式钢管混凝土柱轴压力学性能良好、水平抗侧能力高且具有较好的耐火性能及经济效益在装配式结构中应用前景良好 其梁柱节点连接形式可借鉴较成熟的单钢管混凝土节点其中端板或 形件连接是最典型的装配连接方式 等最早地分析了 形螺栓连接节点的受力性能得出了 形螺栓节点半刚性的特性 等对高强螺栓 形件连接梁柱节点进行了试验研究和理论分析以 形件翼缘厚度、高强螺栓直径为参数变量提出了 形件节点承载力公式 徐怡红等利用有限元模拟得出 形件翼缘厚度和柱翼缘厚度是影响节点性能的较大因素影响较小的是 形件腹板厚度、螺栓的直径和螺栓间距 穿芯螺栓连接的方钢管混凝土 形件节点低周往复荷载试验研究表明:该类型节点具有较高的承载力、较大的初始转动刚度、较好的延性和耗能能力具有良好的抗震性能并依据试验结果推导了节点抗弯承载力计算公式 等通过试验对 形件进行受力机理研究提出一种新型的 形件承载力计算模型 王静峰等将螺栓连接与中空夹层钢管混凝土结合起来对 个方套方中空夹层钢管混凝土柱采用了单边螺栓端板连接形式并进行了拟动力试验通过分析柱截面空心率、端板形式和楼板设置参数变化得出节点的主要破坏模式和抗震性能指标 因此对于复式钢管混凝土柱基于双层钢管的截面特点单边螺栓可有效地锚固在实心混凝土中从而具有良好的传力路径而目前对该类型节点研究较少未形成一定的理论体系为研究复式钢管混凝土柱钢梁 形件单边螺栓节点的破坏形态和极限承载力本研究首先进行复式钢管混凝土单边螺栓节点试件低周往复加载试验并选取合理的材料本构关系、破坏准则建立了有限元模型 基于分析节点的受力特点和传力机理提出 形件受拉模型计算节点的极限承载力并总结了各参数变量对节点承载力的影响为复式钢管混凝土结构应用于装配式建筑中提供节点设计和承载力计算理论依据 单边螺栓节点受力机理分析.节点构造单边螺栓适用于操作空间不足、双侧操作困难的闭口截面类钢结构建筑结构通过单侧紧固安装采用单边螺栓连接的预制构件可单独运输现场安装简便 复式钢管混凝土柱为内圆外方双层钢管截面形式可以在工厂先在圆钢管和方钢管上进行螺栓孔定位与开孔现场施工钢结构无需焊接部件安装过程不会削弱钢管及其他钢构件有利于保证钢结构的强度和刚度 单边螺栓锚首先固定于复式钢管混凝土柱内钢管内壁然后与 形件翼缘连接同时钢梁上下翼缘与 形件腹板均采用预紧力高强螺栓连接 梁柱整体性连接构造见图 节点的主要传力构件为 形件和单边螺栓为 应用 力 学 学 报第 卷投稿网站:/.微信公众号:应用力学学报图 形件单边螺栓节点构造.试验研究节点试件为平面十字形梁柱节点 个单边螺栓节点试件编号分别为、试件制作时外方和内圆钢管同心放置并对齐螺栓孔后焊于一块底板上单边螺栓穿入内圆钢管内壁后进行扩底操作并固定 形件安装完成及 形件构造如图 所示最后安装钢梁并浇筑柱内混凝土进行养护 复式钢管混凝土柱高 梁长 钢梁分别选取 和 单边螺栓长 埋深 形件分别选取 和 试件轴压比.试件主要参数和具体尺寸如表 所示 形件加肋形式有中间单肋和两边双肋两种如图()()所示图 形件安装完成及构造图.表 试件基本参数.试件编号圆钢管 /方钢管 /形件尺寸/梁截面/加肋形式梁柱线刚度比 无肋.单肋.双肋.无肋.无肋.采用拟静力法对节点进行低周往复加载 复式钢管混凝土柱底通过单向铰支座与底座连接钢梁梁端用两端铰接的竖向支撑与刚性平台固定钢梁中间位置设置侧向支撑防止梁平面外失稳 试验通过数字散斑相关方法()得到节点弯矩 和转角 与传统的方法得到的滞回曲线相比该方法充分考虑了钢梁、复式钢管混凝土柱和试件核心区的变形真实地反映了构件的各项受力性能能够为公式推导和构件受力性能分析提供更加可靠的依据 采集系统包括 相机、白光源及计算机 试验加载装置及 采集设备布置如图 所示转角采集实际测点布置照片如图 所示 根据 等所提梁柱相对转角的计算方法将点 确定于梁柱下部交界处点 和点 分别位于柱和梁的边缘且到点 的距离均为钢梁梁高 试验竖向轴力通过液压千斤顶施加并保持不变水平加载先采用力控制每级加载荷载为 循环一次 当荷载位移滞回曲线出现拐点时认为试件屈服 改用位移控制加载至试件破坏或荷载降至峰值荷载的 以下时终止试验第 期张玉芬等:复式钢管混凝土 形件单边螺栓节点承载力研究 投稿网站:/.微信公众号:应用力学学报图 试验加载装置及 采集设备.图 测点布置图.数值模拟采用 软件根据试验材性试验结果结合钢材的弹塑性双折线随动强化模型和混凝土的塑性损伤模型采用 节点线性减缩积分单元单元网格划分采用结构化自适应网格划分的方法 网格的纵横比控制在 以内并采用半模型以达到可靠的精度和相对较短的计算时间为保证数值模拟与实际试验吻合度更高梁柱连接区的网格比其他区域的网格更细有限元模型的边界条件和网格划分如图 所示 肋板与 形件翼缘和腹板采用绑定接触单边螺栓端部以嵌入方式与核心混凝土连接其余钢构件之间采用“表面接触”在切向中选用“罚”钢材之间的摩擦因数根据钢结构设计标准设为.在法向采用“硬接触”以防各接触面出现穿透现象 钢构件和混凝土构件之间切向采用了黏结滑移模型法向仍然采用“硬接触”依据钢结构高强螺栓连接技术规范将螺栓预应力设置为 为了合理节约计算时间在柱顶施加单循环位移往复荷载图 有限元模型网格划分、加载方式和边界条件.试验与数值模拟结果.试件破坏形态试件试验加载过程与数值模拟对比如图 所示 在初期力控制阶段各试件试验现象基本相似模拟得到构件应力发展较快但整体变形不明显位移控制阶段钢梁翼缘与 形件腹板之间产生较大摩擦异响模拟也得出二者出现相对滑动趋势(图)所示 随后 形件翼开始缘屈服并产生弯曲变形导致 形件与钢管间产生明显离缝现象(图)所示 接下来钢梁翼缘达到屈服应变出现肉眼可见的弯曲变形和钢材起皮现象(图)试件 形件为 的情况下钢梁腹板端部产生了弯曲变形(图)示有限元模拟中该处应力值也较大应力值超过了屈服点 形件变形特征根据 形件的加肋不同可分为 类:无肋时单向弯曲变形、单肋时双向弯曲变形和双肋时两侧翘曲变形试验现象及数值模拟对比变形如图 所示 但各试件进入破坏阶段后节点破坏模式均为 形件变形后钢梁弯曲节点核心区柱均无明显变形外钢管应力均未达到屈服峰值荷载时试件内钢管应力较大接近屈服 说明单边螺栓节点应用到复式钢管混凝土柱时因内钢管的存在单边螺栓得到了较强的锚固作用也使内钢管在节点核心区能够充分发挥传力作用试验中单边螺栓未发生拉断或拔出节点连接牢固、可靠 应用 力 学 学 报第 卷投稿网站:/.微信公众号:应用力学学报图 试验和有限元破坏过程对比.节点弯矩转角曲线对比试验与模拟测得弯矩 转角 关系滞回曲线对比如图 所示 滞回曲线出现了滑移现象由开始的梭形转为饱满的 型主要因为 形件翼缘变形后与钢管柱产生缝隙同时螺栓变形以及钢梁翼缘与 形件腹板有相对错动使试件在往复加载时首先要闭合这些位移量所引起的 加载后期各曲线斜率减小节点刚度退化持续、均匀、稳定说明节点仍能保证良好的受力稳定性 为合理减少计算时间有限元模拟采用单循环位移控制加载模拟得到的初始刚度与试验结果相比较小主要原因是试验中试件制作部件之间因装配误差必然存在少量间隙加载初期先中和间隙从而测量得到的梁柱相对转角很小故初始刚度数值较大而有限元模型采用第 期张玉芬等:复式钢管混凝土 形件单边螺栓节点承载力研究 投稿网站:/.微信公众号:应用力学学报点对点建模不存在装配误差故所得初始刚度较小图 形件变型的试验和有限元破坏过程对比.同时试验中因复式钢管进一步强化了对核心混凝土的约束效应使得其实际损伤较小但模型中核心混凝土在考虑单层内圆钢管的约束效应中的刚度恢复系数较小核心混凝土损伤较大所以模拟得到的滞回曲线较为捏拢耗能减少后期加载、卸载刚度逐渐减小 此外对于螺栓假定施加预紧力后其长度保持恒定且因钢材双折线随动强化模型在塑性阶段的刚度按文献取为.(为钢材弹性模量)比材性试验结果略大故在包辛格效应下使得卸载后的反向加载过程中模型出现滑移现象时的屈服荷载小于试验试件 因此模拟所得滞回曲线包络部分较小表现出一定的耗能差别模拟曲线的极限承载力吻合较好有限元模拟得出的最大承载力见表 模拟结果与试验结果比较得出/平均值为.绝对误差平均值为 最大误差为 试件.因试件 钢梁截面较大在进入弹塑性阶段后 形件腹板和钢梁翼缘之间有抗剪螺栓被剪断的现象发生使承载力突然下降但其余试件曲线均保持了较长的水平强化阶段说明复式钢管混凝土 形件单边螺栓节点在后期较大位移时仍能保持相当的承载能力具有良好的变形性能图 荷载位移关系滞回曲线对比.应用 力 学 学 报第 卷投稿网站:/.微信公众号:应用力学学报表 承载力试验、模拟及计算值.试件编号 形件尺寸/加肋形式试验极限弯矩/()模拟极限弯矩/()理论极限弯矩/()/无肋.无肋.无肋.无肋.无肋.无肋.无肋.单肋.单肋.单肋.单肋.双肋.双肋.双肋.无肋.无肋.无肋.无肋.无肋.无肋.无肋.无肋.注:为试验试件 试验得到的弯矩转角骨架曲线如图 所示曲线可分为弹性阶段、弹塑性阶段及破坏阶段 形件翼缘厚度以及加肋构造对节点初始刚度影响较大梁柱线刚度比对初始刚度影响不明显说明对于 形件装配式节点的初始刚度是由 形件构造主要控制的图 试验测得的弯矩转角骨架曲线.单边螺栓节点承载力计算.形件受拉模型试验和有限元模拟均得出复式钢管混凝土 形件单边螺栓节点的外钢管受力较小不会发生外钢管撕裂和螺栓拔出脱落等破坏形式 形件及螺栓作为复式钢管混凝土螺栓节点的直接传力构件其构造形式和工作性能直接决定整个节点的承载能力 节点梁端弯矩通过钢梁上下翼缘拉压力进行传递翼缘所受拉力通过抗剪螺栓传递给 形件腹板再通过 形件翼缘传递给单边螺栓最终传递到节点核心区而钢梁翼缘所受压力则通过 形件翼缘直接传递到钢管混凝土柱 由钢材的材料性能和构件破坏形式可知当 形件在钢梁受拉侧承载力满足设计要求时其受压侧也一定满足 有限元模拟也第 期张玉芬等:复式钢管混凝土 形件单边螺栓节点承载力研究 投稿网站:/.微信公众号:应用力学学报得出单边螺栓节点中受拉侧的 形件应力水平明显高于受压侧不会出现 形件受压破坏因此本研究采用 形件受拉模型计算节点的抗弯承载力.形件翼缘极限承载力因节点破坏始于 形件屈服变形随后钢梁翼缘发生塑性变形而 形件在极限承载力作用下的变形(图)得出腹板与翼缘截面交界处应力值最大故 形件翼缘的最大抗弯强度将决定钢梁能否进入屈服阶段和进一步发生弯曲变形 形件翼缘厚度是影响节点承载力重要因素图 形件变形图.形件翼缘厚度过小致使 形件承载力过小导致 形件过早破坏无法完全发挥钢梁和高强单边螺栓力学性能 形件翼缘亦不能过厚根据螺栓与 形件刚度的相对强弱 形件受拉可分为 种破坏模式:)当 形件翼缘厚度较小且螺栓直径较大时即螺栓的抗拉刚度大于 形件抗拉刚度极限状态时 形件腹板两侧会形成塑性铰线而螺栓未失效 形件翼缘边缘存在撬力)当 形件与螺栓刚度相当时极限状态时螺栓失效的同时 形件腹板两侧形成塑性铰线此时边缘存在撬力)当 形件翼缘厚度较大、螺栓直径较小螺栓的抗拉刚度小于 形件的抗拉刚度 螺栓受到较大拉力失效时 形件未达到极限状态 形件板件边缘无撬力存在 本试验试件 形件与螺栓刚度匹配属于模式图 为其受力弯矩图图中 为模式下 形件所受总拉力 为 形件所受撬力为螺栓中心到 形件腹板边缘的距离螺栓中心到 形件翼缘边缘的距离为螺栓所受拉力为 形件翼缘板上的极限弯矩图 模式 形件受力及翼缘弯矩图.假设弯矩在传递过程中全部由 形件翼缘承担当翼缘产生塑性铰破坏时其极限弯矩 为()由屈服条件得平衡方程即()()当螺栓拉力 达到受拉极限状态 时其撬力为 ()可得()()对于无肋 形件其能承受的极限弯矩 为 形件最大拉力对钢梁翼缘取矩即()()最终可求得无肋 形件贡献的极限承载弯矩为()()()式中:为 形件宽度为 形件翼缘厚度为 形件极限强度为梁高为 形件腹板的厚度为无肋 形件控制的极限承载弯矩.形件翼缘与螺栓直径匹配范围节点极限承载力不会随着 形件翼缘厚度的提高无限提高 当 形件翼缘增厚到一定程度时会进入到模式即 形件还未屈服螺栓已经破坏此时螺栓受拉刚度小于等于 形件刚度 形件不受撬力节点极限承载力由螺栓控制模式 形件受力弯矩图如图 所示图中 为模式下 形件所受总拉力 应用 力 学 学 报第 卷投稿网站:/.微信公众号:应用力学学报图 模式 形件受力及翼缘弯矩图.此时螺栓发生较大的受拉变形螺栓预紧力已经消失 因此采用 模型进行 形件抗拉刚度和螺栓抗拉刚度计算.().()根据 形件和 个螺栓的变形协调可得出 形件翼缘厚度与单边螺栓匹配的最大临界值 即()简化得.()式中:为 无 预 紧 力 时 形 件 抗 拉 刚 度为无预紧力时螺栓抗拉刚度 为钢材弹性模量为单边螺栓有效面积为单边螺栓长度对于本试验试件 形件翼缘的厚度临界值为 即当翼缘板厚度增加到 后无法通过增强 形件来增大节点极限承载力此时破坏形态为螺栓拉断破坏属脆性破坏在工程设计上不宜采用.形件加劲肋极限承载力 形件加肋能够提高 形件强度和刚度并能够将力更均匀的传给螺栓减小撬力 虽然不同加肋形式的 形件变形特征和传力路径有所改变(图)但是节点最终破坏形式均为 形件翼缘发生较大弯曲变形因此可以采用一个统一的公式计算其极限承载力 形件腹板和翼缘之间采用全熔透焊其焊缝强度大于母材且未发生撕裂破坏 加劲肋与 形件腹板和翼缘的连接焊缝采用双面角焊缝在受拉模型下是节点试件易出现破坏的部位可以影响到 形件受力情况和破环形式从而影响节点试件的承载力 假设 形件翼缘拉力沿角焊缝均匀分布故角焊缝传递的拉力 为 ()式中:、分别为受剪角焊缝和受拉角焊缝高度、分别为受剪角焊缝和受拉角焊缝的实际长度、为角焊缝抗拉和抗剪强度设计值 形件工作状态下加劲肋在短边承受均布拉力如图 所示 此时承载力 为()系数 可由 试验得到即.()式中:为加劲肋长度加劲肋高度为加劲肋厚度为钢材抗拉强度设计值图 加劲肋受力图.根据试验中材料参数的选取及角焊缝强度的设计值得出所有试件均满足 也就是说设计的连接角焊缝可保证母材撕裂或疲劳破坏前不断裂但是在试验中试件 仍然出现了焊缝断裂的破坏现象说明在实际焊接中必须考虑到现场安装条件受限的实际工况及焊缝中可能存在焊接缺陷等不利影响应通过各种措施保证焊缝质量、尽量减小焊缝热影响区以保证 形件的受力性能可以充分发挥因为加劲肋本身三角形钢板所受约束条件复杂其合力作用点位置难以确定但是加劲肋高度和 形件腹板厚度与梁高相比较小所以为了简化计算将肋板合力作用点定于加劲肋底部 一个加劲肋整体节点贡献的极限弯矩 应为加劲肋合力对钢梁中心取矩即().承载力公式验证 形件单边螺栓节点的抗弯极限承载力 可直接由无肋 形件承载力 和加劲肋承载力 相第 期张玉芬等:复式钢管混凝土 形件单边螺栓节点承载力研究 投稿网站:/.微信公众号:应用力学学报加而得 ()式中 为 形件加肋数量 计算结果、试验数据及数值模拟结果如表 所示、分别试件极限承载力的试验值、模拟值和理论值由表 中数据可以看出计算得到的节点极限承载力与试验结果非常相近得出/平均值为.绝对误差平均值为.最大误差.为 试件故 形件受拉模型适用于复式钢管混凝土单边螺栓节点的极限承载力计算有限元模拟得到的破坏形态、极限荷载与试验结果吻合较好进一步选用 形件加肋形式、形件翼缘厚度、形件腹板厚度 个参数对节点承载力影响进行分析数值模拟计算得到的极限承载力如表 所示 极限承载力计算结果与数值模拟结果对比得出/平均值为.绝对误差平均值为.最大误差.为 试件即 形件翼缘为 其余变量与 相同的模拟试件.节中得到翼缘板厚度临界值为 临界值后无法通过增强 形件来增大节点极限承载力式()计算得到的结果就会存在一定误差这也说明采用 形件受拉模型计算的节点承载力公式仅适用于 形件与单边螺栓强度相匹配的情况 节点承载力影响因素分析有限元模拟和公式计算的试件节点极限承载力提高比例如图 所示其中实线为模拟结果虚线为计算结果 模拟中对于 形件翼缘板为、的单肋试件比相应的无肋试件承载力平均提高.双肋试件比无肋试件承载力平均提高.无肋 形件翼缘厚度由 提高到、时极限承载力一直在增加和 的试件相比平均提高了.、.、.、.、.但是增幅先增大而后变小 形件腹板厚度由 提高到 后极限承载力平均提高了.对于 形件翼缘板为、的构件增加单肋时用钢量较原 形件平均增加了.而承载力平均提高了.无肋 形件翼缘厚度从 增加到 时用钢量增加为原来的.此时节点承载力提高了.因此加肋对提高节点承载力效果最为显著其次是 形件翼缘厚度而 形件腹板厚度对节点承载力影响很小由图()可知在 形件翼缘厚度增大到 后模拟值曲线斜率逐渐减小说明节点极限承载力增幅开始减小 由图()可知有限元模拟结果得出加肋试件的承载力增幅总体趋势为随着翼缘厚度增加而减小且当翼缘厚度超过 后增幅下降明显 形件加双肋适合于翼缘厚度较小的情况有限元得到当翼缘板厚度为 时为节点破坏为螺栓拔出破坏 图 中单肋 形件的双向弯曲和双肋 形件的两侧翘曲变形因加肋 形件的转动刚度明显增大可明显看出弯曲变形减少节点极限承载力的提高效果随着因增大翼缘厚度和加肋提高的 形件刚度而提高但到一定程度后极限承载力提高不明显图 节点极限承载力提高对比.图 虚线部分为采用 形件受拉模型的节点承载力理论计算提高值其与 形件翼缘厚度、加劲肋数量呈线性变化即随着参数变化承载力增量保持不变而实际上这种线性变化仅适用于正常设计满足一定强度匹配的情况 由图 和表 数据可 应用 力 学 学 报第 卷投稿网站:/.微信公众号:应用力学学报以得出当翼缘厚度较大时尤其对于 形件加肋数增大的情况下理论推导的计算公式误差会增大主要因为 形件在极限状态下的受力情况逐渐趋向于 形件破坏模式(图)即 形件还未屈服螺栓出现破坏 故当不满足强度匹配时 形件受拉模型的计算公式()得到结果误差较大即与式()计算 形件不加肋时最大翼缘厚度临界值 结论相符 规程规定:形受拉件的翼缘厚度不宜小于 且不宜小于连接螺栓直径 由图()可得最佳匹配 形件翼缘为 与规程相符 另外 形件宜选择加单肋形式由图()可得最佳匹配加单肋 形件翼缘厚度为 可比规程规定的无肋 形件翼缘厚度降低通过增加加劲肋可以在 形件翼缘厚度小于规程规定时仍能保证力学性能满足工程应用达到较强的节点抗弯极限强度 形件加双肋仅适用于 形件翼缘厚度较薄即 的情况 结 论本研究对 个复式钢管混凝土单边螺栓节点进行了低周往复荷载试验并进行了有限元模拟和扩大参数分析在分析了节点受力机理的基础上提出 形件受拉模型建立了节点抗弯承载力公式主要结论如下)节点破坏形态为 形件屈服后钢梁梁端塑性变形弯矩转角滞回曲线形状为饱满的 型有明显的弹性阶段、弹塑性阶段及破坏阶段说明复式钢管混凝土单边螺栓节点具有较好的耗能性能和后期承载力)有限元模拟节点的破坏过程、滞回曲线及 形件变形均与试验结果吻合较好得出的极限承载力与试验结果相近绝对误差平均值为.形件受拉模型得到的节点极限抗弯承载力计算结果与试验结果相近绝对误差平均值为.)形件加肋形式对节点极限承载力影响最大其次为 形件翼缘厚度 形件腹板厚度影响很小 节点极限承载力的提高效果随着 形件刚度的提高而逐渐减少且到一定程度后极限承载力提高不明显 采用 形件受拉模型计算的节点承载力公式适用于 形件与单边螺栓强度相匹配的情况故得出了单边螺栓直径与 形件翼缘厚度的最大临界值和最佳匹配值为复式钢管混凝土在装配式结构中应用提供了节点理论原理和设计依据参考文献:蔡绍怀.现代钢管混凝土结构 .北京:人 民交通 出版社.张玉芬.复式钢管混凝土轴压性能及节点抗震试验研究.西安:长安大学.张冬芳贺拴海赵均海等.复式钢管混凝土柱钢梁节点应力分布与传力机制研究.建筑结构():.():().李国强马人乐王伟等.钢结构高效螺栓连接关键技术研究进展.建筑钢结构进展():.():().():.:.:.徐怡红徐伟良.型钢半刚性连接节点的非线性性能分析.浙江工业大学学报():.():().袁峥嵘.方钢管混凝土柱钢梁 形件节点的性能研究.长沙:湖南大学.():.王静峰仲力平郭磊等.方套方中空夹层钢管混凝土柱单边螺栓连接节点拟动力试验分析.土木工程学报():.():().第 期张玉芬等:复式钢管混凝土 形件单边螺栓节点承载力研究 投稿网站:/.微信公众号:应用力学学报 :.张玉芬宋义敏蒋宗昊等.复式钢管混凝土柱钢梁外加强环板节点滞回性能及核心区变形研究.建筑结构学报():.():().():.:.().韩林海.钢管混凝土结构:理论与实践.北京:科学出版社.中国建筑科学研究院.混凝土结构设计规范:.北京:中国建筑工业出版社.中冶京诚工程技术有限公司.钢结构设计标准:.北京:中国建筑工业出版社.中冶建筑研究总院有限公司.钢结构高强度螺栓连接技术规程:.北京:中国建筑工业出版社.钱炜武李威韩林海等.往复荷载作用下钢管混凝土叠合柱钢梁连接节点力学性能研究.土木工程学报():.():().:.:.:.():.():.(编辑 张璐)