掺微胶囊相变材料粗粒土的冻胀试验研究_孙斌祥.pdf

第 45 卷 第 1 期2023 年 2 月Vol.45，No.1Feb.，2023冰川冻土JOURNAL OF GLACIOLOGY AND GEOCRYOLOGY掺微胶囊相变材料粗粒土的冻胀试验研究孙斌祥1，2，陈加集1，2，潘建光1，2（1.绍兴文理学院 元培学院，浙江 绍兴 312000；2.绍兴文理学院 土木工程学院，浙江 绍兴 312000）摘要：微胶囊相变材料（PCM）是一种可以通过转变形态而影响温度变化的材料。为了研究相关材料对路基土冻胀的影响，对普通粗粒土及掺入不同含量（5%、8%、10%）微胶囊相变材料粗粒土进行单向冻胀试验。结果表明：与普通粗粒土相比，掺入微胶囊相变材料能延缓粗粒土的温度变化，且土体具有较高的温度终值；同时，能对土样冻结深度的发展产生影响，降低粗粒土最大冻结深度值；也能减弱粗粒土的水分迁移能力，土体的补水量以及最终含水率均有不同程度的减小；掺入微胶囊相变材料能抑制粗粒土冻胀的发展，冻胀量以及冻胀率均得到一定程度的减小。比较掺入5%、8%和10%含量微胶囊相变材料粗粒土冻胀试验结果发现，更高含量的微胶囊相变材料在影响粗粒土的温度、水分以及冻胀等方面表现出更佳的改善效果。因此，在冻土区高铁路基土中掺入微胶囊相变材料，对改善路基冻胀的发生具有一定的工程意义。关键词：粗粒土；冻胀试验；微胶囊相变材料；路基冻胀中图分类号：P642.14；TB34 文献标志码：A 文章编号：1000-0240（2023）01-0178-080 引言 粗粒土在工程上通常被视为一种冻胀不敏感性材料，广泛用于寒区路基的回填1。然而，实际工程应用表明1-5，在一定条件下粗粒土也可能产生明显的冻胀现象，从而对路基等线性工程构成危害。同时，我国高速铁路建设正处于快速发展时期，其中有不少路线位于季节冻土区，这对路基的防冻胀技术提出了更严格的要求5。针对冻土区路基冻胀问题，国内外学者进行了系列研究，结果表明土质、水分、温度均是引起粗粒土冻胀的重要因素5-7。赵洪勇等8发现在5%细粒含量的情况下，从常温降至-5 时土样会发生明显的冻胀，当温度继续降低至-20 时土样冻胀率的变化趋于稳定，分析认为土样中含量较多的自由水和毛细水在-5 情况下会结冰，结果导致较为明显的冻胀，而随着温度继续下降，除了已经结冰的自由水和毛细水外，土颗粒中少量的未冻结水不足以产生较明显的冻胀。Bai等9利用一维冻结实验，研究了冻结对非饱和粗粒土孔隙水汽迁移的影响，结果表明较高的冷却温度有利于土体水分迁移。高玉佳等10通过野外测量土层不同深度的温度及含水率，研究不同深度土体含水率及温度变化对水分迁移的影响，证实了在季节冻土区地表温度降低容易促进水分迁移的发生。上述研究表明，温度是引起粗粒土冻胀的首要因素。为防止降温引起土体冻胀的产生，工程上通常采用碎石、XPS等材料作为保温措施以减轻冻胀，但是这些措施面临季节性的置换或维修的需要5。相变材料（phase change material，PCM）作为一种可以在形态转换过程中进行热量储存或释放的材料，在道路建设中得到了应用11-15。Ma等11通过室内模拟实验发现，在沥青混合料中掺入相变材料可以降低混合料的升温和降温速率，指出相变材料可以用于调节沥青混合料的工作温度，缓解环境温度变化对沥青混合料的负面影响。Mahedi等11对PCMDOI：10.7522/j.issn.1000-0240.2023.0013SUN Binxiang，CHEN Jiaji，PAN Jianguang.Experimental study on frost heaving of coarse grained soil mixed with microencapsulated phase change materials J.Journal of Glaciology and Geocryology，2023，45（1）：178-185.孙斌祥，陈加集，潘建光.掺微胶囊相变材料粗粒土的冻胀试验研究 J.冰川冻土，2023，45（1）：178-185.收稿日期：2022-04-29；修订日期：2022-06-28基金项目：国家自然科学基金项目（41572305）资助作者简介：孙斌祥，教授，主要从事路基稳定性、岩土工程减灾防灾技术、结构损伤分析研究.E-mail：1 期孙斌祥等：掺微胶囊相变材料粗粒土的冻胀试验研究在基础土温度变化中所起的作用进行了研究，认为在冻融条件下掺入 PCM 黄土的温度均高于未掺PCM黄土的温度，并能缩短试验过程中黄土的冻结期。Kravchenko等13、Rao等14基于室内试验对掺入不同含量及不同类型PCM的粉质黏土进行冻融试验，结果表明在添加了PCM之后土壤的降温速率会降低，并通过数值分析表明PCM会降低附近土壤的温度15，同时在模型温度接近相变材料温度范围时，温度变化率有减小的趋势，说明了在温度剧降地区使用 PCM 的可行性。黄英豪等16、Chen等17通过对掺相变材料膨胀土进行热特性分析得出PCM相变释放和储存的热量能与外界温度相抵抗，能延迟土体中冰透镜体的形成，降低了土体的相变潜热，从而提升了膨胀土的热稳定性。综上，掺入相变材料总体上可以改善冻土区土体的抗冻胀能力，然而，针对掺微胶囊粗粒土的抗冻胀特性适应性研究还比较缺乏，尤其是研究不同相变温度范围的相变材料对粗粒土冻胀发展的影响规律将有助于路基中相变材料的应用。考虑到季节冻土区的特殊环境和相变材料可调节工程结构温度性质，开展不同相变温度范围的相变材料对粗粒土冻胀特性的影响研究具有工程指导意义。通过对普通填料和相变材料改良粗粒土进行单向冻结试验，比较2类填料在正弦冻结试验后的温度变化、水分迁移及冻胀量的差异性，分析相变材料改良粗粒土的冻胀特性，从而研究掺相变材料粗粒土改善冻胀特性的可行性。1 试验材料及方法 1.1试验材料1.1.1粗粒土本试验所用土料取自某施工道路路基填料，并进行筛分重塑。细颗粒土经界限含水率试验测定，得到其液限为24.56%，塑限为16.32%，塑性指数为8.25，定为粉土。试验用土体颗粒级配以设计规范为参考依据，并结合现有材料得到试验土料级配曲线，如图1所示。室内冻胀试验按照 铁路工程土工试验规范 要求进行，在进行冻胀试验前通过击实试验确定试样最大干密度和最优含水率，以确保各试样压实度相同。1.1.2微胶囊相变材料根据预设的温度变化区间，在市场上采购两种不同相变温度范围的相变材料，分别命名为mPCM（芯材为固-液相变）和fPCM（芯材为固-固相变），实物照片如图 2所示。两种微胶囊相变材料均以烷烃材料制成，具有较好的疏水性。其中，mPCM物理外观为白色粉体 图2（a），其密度略大于水，由外壳材料和内核材料组成，芯材比例60%，粒径为40 m左右，其理论热焓值为130 J g-1；fPCM芯材相变前后均为固态，其物理外观为黑色粉体 图2（b），其密度在 0.71.0 gcm-3之间，粒径在 5560 m之间，理论热焓值为170 J g-1。采用差示扫描法（Differential scanning calorimetry，DSC）对 mPCM 和 fPCM 进行热特性分析，其DSC特征曲线具体如图3所示。由图3（a）可知，mPCM的相变吸热温度区间为1.3911.27，峰值温度为 6.17，相变焓值为108.68 J g-1；相变放热温度区间为-7.553.56，峰值温度为 0.17，焓值为 112.11 J g-1。图 3（b）显示fPCM的相变吸热温度区间4.9910.07，峰值温度为7.37，焓值为175.26 J g-1；其相变放热温度区间为-0.305.56，峰值温度为3.00，焓图1级配曲线Fig.1Grading curves图2mPCM和fPCM实物图Fig.2mPCM and fPCM materials17945 卷冰川冻土值为173.97 J g-1。上述分析可知，相变材料mPCM更适用于低温环境，而fPCM发生相变的焓值更大。1.2试验方案通过普通粗粒土和掺相变材料粗粒土的对照实验研究相变材料对粗粒土冻胀的影响。试验采用正弦降温冻结模式，设置7组试样，各组试样预设初始含水率均为10%，细颗粒含量均为5%，为比较相变材料不同掺量的影响，设置相变材料掺量为5%、8%、10%（占干土质量），具体工况设置见表 1所示。1.3试验装置及步骤本研究粗粒土冻胀试验装置主要部分如图4所示。10个温度传感器采用STT-R铂电阻式，温度范围为-50150，精度 0.05；5 个水分传感器为EC-5型，工作温度为-4060，测量精度为3%；位移计采用KTR-C微型弹簧自复位式电阻尺，可由弹簧作用力自动复位，精度为0.1%；马氏瓶水量变化采用双弯曲梁式称重传感器读取；所有数据采集均通过 DT80及其扩展模块 CEM20进行。试样筒由直径200 mm的有机玻璃圆筒制成，并在冻胀试验箱中进行试验。粗粒土体各组分质量按要求压实度、质量与体积关系称取。将土样与相变材料倒入小型搅拌机，并按要求含水率加水进行搅拌，取出静置浸润12 h后再进行一次搅拌，再静置12 h，取出部分土样进行初始含水率检测，以确保各试样水分充分均匀。本试验所制试样的高为20 cm，直径为20 cm，试验为气态水补水模式，因此，底部放置一个不锈钢开孔透水托盘。试样托盘上开始填筑，分5层进行击实。为模拟顶部不透水层情况，在土样顶部铺设一层保鲜膜。在试样制备过程中，从下至上依次插入温度传感器，制备好后顶端放置上冷浴板，并安装位移传感器。为减少环境温度对冻结过程中温度的影响，用保温棉包裹在试样筒的周围 图4（a），调节补水马氏瓶直至内外水压相等，随后开始冻胀试验。冻胀试验包括恒温阶段和降温阶段，冻结试验开始前，调节上下冷浴板 图4（b）温度为10，恒温24 h，保证试样内部温度均匀；待试样内部温度均达到10 后，按正弦波动模式调节冷端顶板温度变化：T=10sin 2t/（1443600）+/2，t的单位为s，顶板温度从10 下降到-10。试验结束后，将试样按2 cm一层取样，取每层代表土样进行烘干，测试最终含水率。图3DSC特征曲线Fig.3DSC characteristic curves表1 试验工况Table 1 Test conditions组别CGSCGS-F5CGS-F8CGS-F10CGS-M5CGS-M8CGS-M10含水率/%10101010101010细颗粒含量/%5555555相变材料掺量/%058105810试验时间/h72727272727272 注：CGS为粗粒土，F、M为相变材料类型（F=fPCM、M=mPCM），数字代表相变材料含量。例如：CGS-F5为掺5%fPCM的粗粒土。1801 期孙斌祥等：掺微胶囊相变材料粗粒土的冻胀试验研究2 结果与分析 2.1温度监测在正弦降温模式下，土体试验期间处于正冻状态而不是处于恒温状态，更符合环境温度的波动模式。图 5为不同掺量相变材料的粗粒土冻胀试验过程中各试样靠近冷端处（4 cm）的温度变化曲线。由图5可知，各试样在降温过程中的整体走势相似，各试样在降温前期的温度差值区别不大。图5（a）标识处显示fPCM粗粒土和普通粗粒土的温差逐步拉大，因为该区域fPCM开始有相变效应。同样地，图 5（b）中 mPCM 也于标识处开始相变。因此，fPCM和mPCM改良粗粒土在降温过程中的温度变化滞后于CGS，并且影响了试样的最终温度。试验结束时CGS的最终温度为-2.97，CGS-F5和CGS-M5的最终温度分别为-2.25 和-2.06，比CGS分别高了0.72 和0.91。与此同时，通过分析发现CGS的降温速率大于两种相变材料改良的粗粒土，这使得CGS试样4 cm处的温度达到0 需耗时为54.25 h，而CGS-F5和CGS-M5在该位置达到0 时用时分别为56.75 h和57.41 h，比CGS延后了2.50 h和3.16 h。以上结果说明掺入相变材料可以减小粗粒土的温度下降速率，延迟冻胀的发图4试验装置Fi