掺和料对水工混凝土抗氯离子渗透性的影响分析_孙凯.pdf

13 2023 年 第 1 期 黑 龙 江 水 利 科 技 No.1.2023 （第 51 卷）Heilongjiang Hydraulic Science and Technology （Total No.51）掺和料对水工混凝土抗氯离子渗透性的影响分析孙 凯(绥中县水利事务服务中心，辽宁 绥中 125200)摘 要：通过干湿循环试验，研究分析了聚丙烯纤维、轻烧氧化镁、聚丙烯纤维轻烧氧化镁等掺和料对水工混凝土抗氯离子渗透性影响。结果表明，干湿循环下轻烧氧化镁组抗氯离子渗透性最强，聚丙烯纤维混凝土最弱，研究成果为干湿交替区域水工混凝土掺和料的合理选用提供一定参考。关键词：水工混凝土；掺和料；孔隙率；抗氯离子渗透中图分类号：TU528文献标识码：B受氯离子侵蚀、碳化等不利因素作用，钢筋混凝土结构普遍面临着一定的耐久性问题，其中氯离子渗透破坏钢筋钝化膜形成锈蚀，会改变结构的力学性能，并且钢筋锈蚀产生体积膨胀进一步破坏了结构的整体稳定性，特别是北方沿海地区更加严重1-4。氯离子侵蚀造成的钢筋锈蚀，对石油平台、海港码头、海底或沿岸管道、石油平台等钢筋混凝土构筑物造成极大的破坏和经济损失5。因此，有必要研究氯离子的侵蚀破坏机理以及增强水工混凝土抗氯离子渗透性能。本文通过干湿循环试验，探讨分析了聚丙烯纤维、轻烧氧化镁、聚丙烯纤维轻烧氧化镁等掺和料对混凝土抗氯离子渗透性影响，揭示了孔隙率与氯离子渗透之间的关系，以期为延长水利工程使用年限以及改善水工混凝土耐久性提供一定参考。1 试验方法1.1 原材料性能本试验选用浑河PHM42.5中热硅酸盐水泥，密度 3.25g/cm3，比表面积 290m2/kg，初、终凝时间 190min 和 245min，烧失量 1.85%，3d、7d 水化热240kJ/kg和295kJ/kg，28d抗折抗压强度7.8MPa、46.1MPa。采用火电厂生产的 F 类级粉煤灰，细度 20.6%，平均密度 2.5g/cm3，需水量比 103%。粗骨料选用粒径 520mm 和 2040mm 两种级配花岗岩碎石，压碎指标 6.1%，坚固性 1.0%，表观密度 2760kg/m3。细骨料用机械破碎而成的石灰岩人工砂，细度模数 2.6，微粒含量 8.5%，表观密度2740kg/m3，石粉含量不略不计。外加剂用高效引起减水剂，以自来水作为拌合水和养护水。经检测，各原材料性能指标均符合现行规范要求。定义未掺聚丙烯纤维、轻烧氧化镁混凝土为基准组，标号等级 C30W3F200，新拌混凝土含气量4.8%，坍落度 60mm，砂率 31%，水胶比 0.42，基准配合比如表 1 所示。通过外掺方式将 MAG-型轻烧氧化镁(掺量 3.0%)或束状单丝聚丙烯纤维(掺量 1kg/m3)分别掺入混凝土中，并定义成单掺组，其中纤维长度 1020mm。采用外掺的方式将MAG-型轻烧氧化镁(掺量 3.0%)和束状单丝聚丙烯纤维(掺量 1kg/m3)同时掺入混凝土中，并定义成双掺组。表 1 基准混凝土配合比原材料水水泥粉煤灰碎石减水剂砂520mm2040mm用量/kg(m3)-1160300804907404.05801.2 干湿循环设计考虑到现阶段尚未形成统一的氯盐条件下水工混凝土干湿循环试验方法，只有 GB/T 50082-2009收稿日期 2022-12-21作者简介孙凯（1976-），男，辽宁绥中人，高级工程师。文章编号:1007-7596（2023）01-0013-04DOI:10.14122/ki.hskj.2023.01.038 14 2023 年 第 1 期 黑 龙 江 水 利 科 技 No.1.2023 （第 51 卷）Heilongjiang Hydraulic Science and Technology （Total No.51）标准中“混凝土抗硫酸盐侵蚀性能”涉及到干湿循环的试验方法。然而，氯盐侵蚀与硫酸盐侵蚀有所不同，若氯盐环境下的干湿循环试验完全按照硫酸盐侵蚀方法进行，不可避免地会造成一定偏差。许多学者从不同辅助试验方法、干湿循环阶段、氯盐溶液浓度等角度，试验研究了氯盐条件下的干湿循环试验。为更好地揭示氯离子扩散受干湿循环的影响特征，应遵循以下原则合理确定干湿循环方法6-7：完全转化混凝土的干湿状态；加速干燥升温过程中，设定烘箱温度 80；试样必须冷却至室温条件下才能进入下一步循环，以防因温度作用而加速氯盐的扩散；充分考虑试样尺寸，合理确定干燥和浸泡时长。根据相关规范和前期试验数据，合理设定干湿循环程序，具体如下：湿润过程中将标养 28d 的混凝土试件置于 3.5%氯化钠溶液中，浸泡 24h 后放入烘箱进行干燥；干燥过程中先将试样表面水分擦拭干净，然后置于温度(802)的烘箱内，烘干20h 后自然冷却 4h。为防止水分蒸发可能引起的溶液浓度改变，将试验箱用塑料薄膜密封，对氯盐溶液按每干湿循环 15 次更换一次，以保证氯盐浓度稳定。1.3 氯离子测试方法试验完成后，将混凝土试样沿非浇筑面用切割机各切除 5mm，然后对混凝土用打磨机逐层打磨研粉，与氯离子渗透面方向相垂直。在深度不超过 10mm 内每隔 2mm 取样一次，深度超过 10mm时每隔 5mm 取样一次。通过试验数据分析，确定试样代表深度为所取范围内的中值，如代表深度6mm 为 57mm 范围内的中值。将所有混凝土试样过 0.63mm 筛，最后对每个试样中的自由氯离子含量利用规范推荐的化学滴定法进行测试，试验结果用氯离子占总质量的百分比来表征。1.4 孔隙率测试方法目前，测定混凝土孔隙率的方法主要是浸泡法，混凝土吸水后的水分存留于内部孔隙内，故测定吸水后的密度和质量即可求解出相应的孔隙率，计算公式为8：cwccmmm)(0=(1)式中：c、w试件饱水后的密度和常温下水的密度，g/cm3；cm、0m试件的饱水质量和干燥质量，g。2 结果与分析2.1 混凝土电通量将混凝土拌合物制成高 50mm、直径 100mm的圆柱形芯样，每组 3 个，利用 HLD-8A 电通量仪测定 28d、90d 电通量，试验结果见图 1。05001000150020002500基准组单掺轻烧氧化镁组单掺聚丙烯纤维组双掺组试件编号28d90d电通量/C图 1 混凝土电通量测定值结果表明，从低到高 4 种混凝土 28d、90d 电通量值排序为单掺轻烧氧化镁组双掺组基准组单掺聚丙烯纤维组，电通量值越小则抗氯离子侵蚀性越好，单掺轻烧氧化镁组、单掺聚丙烯纤维组的抗氯离子渗透性达到最优和最差。深入分析，轻烧氧化镁会产生一定的微膨胀使得混凝土内部更加密实，从而有效改善了抗氯离子渗透性。此外，虽然掺入的纤维具有一定的阻裂作用，但若混凝土与纤维无法很好地结合，纤维发挥着一定的渗透通道作用，为氯离子渗入创造了条件9。针对同一组试样 28d 电通量整体高于 90d 电通量，这是因为时间越长则水化程度越高，有利于提高混凝土致密度，即混凝土抗氯离子侵蚀能力随着混凝土龄期的增加而增强。相较于 28d 电通量，单掺轻烧氧化镁组、双掺组、基准组、单掺聚丙烯纤维组的 90d 电通量减少 52.92%、36.16%、27.04%、27.83%。单掺聚丙烯纤维组合基准组电通量值减小，这是由于粉煤灰、水泥等胶凝材料随着养护龄期的延长水化更加充分。双掺组和单掺轻烧氧化镁组电通量值减小，主要由于混凝土内部水化更加充分，并且在反应后期掺入的轻烧氧化镁转变成体积微膨胀的氢氧化镁，使得内部结构更加致密。2.2 混凝土孔隙率试验达到干湿循环设定次数后，采用钢锯将混 15 2023 年 第 1 期 黑 龙 江 水 利 科 技 No.1.2023 （第 51 卷）Heilongjiang Hydraulic Science and Technology （Total No.51）凝土试样切割成两个部分，用于测定各组试样的孔隙率和不同深度氯离子含量，不同干湿循环次数的混凝土孔隙率见表 2。为了排除不同龄期水化程度的影响，同步测定自然养护条件下的孔隙率数据，见表 3。表 2 不同循环次数的混凝土孔隙率试样编号基准组(变化率%)掺轻烧氧化镁组(变化率%)掺聚丙烯纤维组(变化率%)双掺组(变化率%)干湿循环次/%0 次(标养 28d)12.4811.3212.5611.515 次12.46(0.16)11.22(0.88)12.52(0.32)11.45(0.43)30 次12.42(0.32)11.18(0.36)12.5(0.16)11.40(0.44)45 次12.4(0.16)11.14(0.36)12.48(0.16)11.38(0.18)60 次12.37(0.24)11.12(0.18)12.47(0.08)11.36(0.18)75 次12.36(0.08)11.11(0.09)12.46(0.08)11.35(0.09)90 次12.36(0.00)11.1(0.09)12.46(0.00)11.35(0.00)105 次12.36(0.00)11.09(0.09)12.45(0.08)11.33(0.18)120 次12.34(0.16)11.08(0.09)12.45(0.00)11.33(0.00)表 3 自然养护条件下的混凝土孔隙率试样编号基准组(变化率%)掺轻烧氧化镁组(变化率%)掺聚丙烯纤维组(变化率%)双掺组(变化率%)自然养护龄期/d2812.3411.4512.5611.715612.28(0.49)11.35(0.87)12.50(0.48)11.65(0.51)8412.23(0.41)11.28(0.62)12.44(0.48)11.59(0.52)11212.20(0.25)11.24(0.35)12.41(0.24)11.54(0.43)14012.18(0.16)11.22(0.18)12.40(0.08)11.52(0.17)16812.17(0.08)11.20(0.18)12.40(0.00)11.51(0.09)19612.17(0.00)11.19(0.09)12.38(0.16)11.50(0.09)22412.17(0.00)11.18(0.09)12.38(0.00)11.50(0.00)25212.17(0.00)11.16(0.18)12.38(0.00)11.49(0.09)经对比分析可知，从小到大 4 组混凝土初始孔隙率排序依次为单掺轻烧氧化镁组双掺组基准组单掺聚丙烯纤维组。随着养护龄期的延长单掺轻烧氧化镁组的孔隙率变化最大，其次是双掺组，基准组和单掺聚丙烯纤维组，该变化规律与单掺轻烧氧化镁有关，轻烧氧化镁的掺入有利于改善内部孔隙结构。自然养护情况下，随着龄期的延长各组试样的孔隙率均逐渐减小，并且随着龄期的延长混凝土孔隙率减小速度放缓，龄期达到 140d 后略微减小或基本无变化。因此，混凝土内部孔隙结构随着水化的不断发展逐渐趋于稳定。干湿循环时，氯盐环境的干湿循环和水化程度是导致孔隙率减小的重要因素，干湿循环状况与自然养护条件下的孔隙率变化趋势相同，但自然养护条件下的变化速率高于干湿循环。以轻烧氧化镁组为例，干湿循环达到 15 次、30次、45次时的孔隙率变化率依次为0.88%、0.36%、0.36，而相同龄期自然养护条件下的孔隙率变化率依次为 0.87%、0.62%、0.35%。因此，在混凝土养护前期(干湿循环次数较少)，若仅仅考虑氯盐环境下的干湿循环则孔隙率相对增大，但其增加幅度低于水化加深而引起的孔隙率减小幅度。2.3 自由氯离子含量不同深度处不同干湿循环次数下 4 组水工混凝土试样的自由氯离子含量测试结果，如图 2 所示。结果表明，随着深度的逐渐增加各组试样的氯离子含量均呈现出先上升后下降的变化趋势，并且随着循环次数的增大同一深度处自由氯离子含量逐渐增加。00.050.10.150.20.250.30.3505101520253035404550深度/mm干湿循环15次干湿循环30次干湿循环45次干湿循环60次自由氯离子含量/%(a)基准组 00.050.10.150.2