单调荷载作用下CFRP加固混凝土复合受扭柱的有限元分析.pdf

单调荷载作用下 CFRP 加固混凝土复合受扭柱的有限元分析朱印辛袁 邵永健渊苏州科技大学 土木工程学院袁江苏 苏州 215011冤摘要院 为了研究 CFRP渊碳纤维增强复合材料冤加固混凝土复合受扭柱在单调荷载作用下的受力性能袁以轴压比尧扭弯比尧配筋率尧配箍率尧混凝土强度和 CFRP 加固方式为设计参数袁设计了 13 根 CFRP 加固混凝土柱渊简称 CCZ柱冤和 1 根钢筋混凝土柱渊简称 RCZ 柱冤袁并利用 ABAQUS 软件进行了数值模拟分析遥 结果表明院轴压比提高袁峰值扭矩提高但延性降低曰扭弯比提高袁前期刚度尧开裂扭矩和峰值扭矩均提高袁且延性得到改善曰配筋率提高袁对前期刚度尧开裂扭矩尧峰值扭矩和延性的影响都不大曰配箍率和混凝土强度提高袁峰值扭矩提高袁但对前期刚度尧开裂扭矩和延性的影响不大曰CFRP 环贴加纵贴起到的加固效果最好遥关键词院 CFRP曰混凝土柱曰加固曰复合受扭性能曰数值模拟中图分类号院 TU398文献标识码院 A文章编号院 2096-3270渊2023冤02-0017-06受扭构件的力学性能分析是工程结构设计中的基本问题遥 国外对于混凝土构件复合受扭的研究开展较早袁美国的 Lessig 和前苏联的 H.H.丨刂刂劂刳卦 分别于 1958 年和 1959 年基于混凝土构件弯剪扭复合受力试验研究结果提出了混凝土受扭构件的斜弯破坏计算模型1遥碳纤维增强复合材料渊Carbon Fiber Reinforced Polymer袁CFRP冤是以碳纤维或碳纤维织物为增强体袁以树脂尧陶瓷尧金属尧水泥尧碳质或橡胶等为基体所形成的复合材料遥针对 CFRP 组合结构袁张伟等人研究了复合受力模式下碳纤维增强复合材料-混凝土界面的剥离行为袁 提出了复合受力情况下的 FRP 混凝土界面本构模型2遥 吴刘彬对 CFRP 布约束混凝土构件进行数值分析袁得出采用碳纤维布加固混凝土大偏压柱可提高大偏心受压柱的承载力3遥近年来袁对于 CFRP 加固混凝土结构的试验研究以在受弯尧受剪尧受拉及受扭方面居多袁但对复合受力情况下构件受扭性能的研究尚有欠缺遥陈鑫利用 ANSYS 有限元分析软件建立了 CFRP 加固混凝土短柱在压弯剪扭复合受力下的有限元模型袁对比了横贴和纵贴 CFRP 材料对混凝土短柱性能的影响袁得出横贴 CFRP 要远比纵贴 CFRP 有效4遥本文利用 ABAQUS 软件对比分析了单调荷载作用下 CFRP 加固混凝土复合受扭柱的破坏状态尧 扭率-扭矩曲线等受力性能袁为 CFRP 加固柱的工程应用提供技术支持遥1CFRP 加固复合受扭柱试件设计以轴压比尧配筋率尧配箍率尧混凝土强度尧CFRP 加固方式为研究参数袁共设计了 13 根 CCZ 柱试件和 1 根RCZ 对比柱试件遥 试件柱身尺寸均为 300 mm伊300 mm伊900 mm袁纵筋采用 HRB400袁箍筋采用 HPB300袁加载端钢帽采用 Q235 钢材遥 混凝土和钢筋的材料性能指标按叶混凝土结构设计规范曳5取值袁试件的主要设计参数见表 1袁试件的钢筋配置及柱身 CFRP 加固见图 1 至图 2遥要要要要要要要要要要要要要要要要眼收稿日期演 圆园22原12-17眼作者简介演 朱印辛渊1998-冤袁男袁江苏无锡人袁硕士研究生遥通信联系人院邵永健渊1963-冤袁男袁博士袁教授袁从事混凝土结构工程研究袁Email:遥第 36 卷第 2 期苏州科技大学学报渊工程技术版冤灾燥造援 36晕燥援 2圆园23 年 6 月允燥怎则灶葬造 燥枣 Suzhou 哉灶蚤增藻则泽蚤贼赠 燥枣 杂糟蚤藻灶糟藻 葬灶凿 栽藻糟澡灶燥造燥早赠渊耘灶早蚤灶藻藻则蚤灶早 葬灶凿 栽藻糟澡灶燥造燥早赠 Edition冤Jun援 圆园232023苏州科技大学学报渊工程技术版冤2数值分析模型的建立和验证2.1模型的建立及相互作用关系采用 ABAQUS 软件建立 CFRP 加固钢筋混凝土柱试件的数值分析模型袁混凝土柱身采取倒角处理袁以模拟实际工程中粘贴碳纤维布时为防止应力集中所采取的施工工艺遥 混凝土柱身及基础尧钢帽采用八节点减缩积分格式的三维实体单元 C3D8R袁单元尺寸为 25 mm曰加载梁也采用 C3D8R袁单元尺寸为 100 mm遥 钢筋骨架采用两结点线性三维桁架单元 T3D2袁单元尺寸为 25 mm袁并将装配合并后的钢筋笼整体采用野Embed冶约束内置于混凝土柱内遥 CFRP 布采用四结点四边形膜单元 M3D4R袁单元尺寸为 25 mm袁并将装配合并后的 CFRP 布采用野Tie冶的约束方式模拟粘贴于混凝土柱身上遥 数值分析模型见图 3遥2.2材料的本构关系2.2.1混凝土与钢材混凝土采用 ABAQUS 中的损伤塑性模型 CDP渊Concrete Damaged Plasticity冤遥RC 柱中混凝土材料的本构关系采用叶混凝土结构设计规范曳5附录 C 提供的应力-应变全过程曲线曰而 CCZ 柱属于约束型混凝土结构袁混凝土材料在碳纤维布的包裹下处于三向受压状态袁故采取 Hognestad 模型6遥 规范5中的计算公式见式渊1冤尧式渊2冤袁Hognestad6的计算公式见式渊3冤遥 在 ABAQUS 中输入混凝土材料的塑性属性见表 2遥滓=渊1-dt冤Ec着渊1冤试件编号 纵筋 箍筋 混凝土强度 轴压比 扭弯比 粘贴方式 CCZ-1 8C12 A8150 C30 0.5 0.820 环贴+纵贴 CCZ-2 8C12 A8150 C30 0.5 0.820 纵贴 CCZ-3 8C12 A8150 C30 0.3 0.820 环贴+纵贴 CCZ-4 8C12 A8150 C25 0.5 0.820 环贴+纵贴 CCZ-5 8C12 A8100 C30 0.5 0.820 环贴+纵贴 CCZ-6 12C12 A8150 C30 0.5 0.820 环贴+纵贴 CCZ-7 8C12 A8150 C30 0.5 0.820 环贴 CCZ-8 12C14 A8150 C30 0.5 0.820 环贴+纵贴 CCZ-9 8C12 A8150 C30 0.7 0.820 环贴+纵贴 CCZ-10 8C12 A8150 C30 0.5 0.410 环贴+纵贴 CCZ-11 8C12 A8150 C30 0.5 1.640 环贴+纵贴 CCZ-12 8C12 A875 C30 0.5 0.820 环贴+纵贴 CCZ-13 8C12 A8150 C35 0.5 0.820 环贴+纵贴 RCZ-1 8C12 A8150 C30 0.5 0.820/表 1试件主要设计参数图 1试件尺寸与配筋图 2CFRP 加固方式图 3数值分析模型示意图18第 2 期dt=1-ft,yEc着t,r伊1.2-0.2伊渊着着t,r冤5渊着着t,r臆1冤1-渊ft,yEc着t,r冤/琢t渊着着t,r-1冤1.7+着着t,r渊着着t,r1冤扇墒设设设设设设缮设设设设设设渊2冤滓=渊1-dc冤Ec着渊3冤dc=1-渊fc,rEc着c,r伊Ec着c,rEc着c,r-fc,r冤/Ec着c,rEc着c,r-fc,r-1+渊着着c,r冤Ec 着c,rEc 着c,r-fc,r渊着着c,r臆1冤1-渊ft,yEc着c,r冤/琢c渊着着c,r-1冤1.7+着着c,r渊着着c,r1冤扇墒设设设设设设缮设设设设设设渊4冤滓c=滓0伊2伊渊着c着0冤-渊着c着0冤2渊0臆着c臆着0冤滓0伊1-0.15伊渊着c-着0着cu-着0冤渊着0臆着c臆着cu冤扇墒设设设设设设缮设设设设设设渊5冤模拟所用的钢材有纵筋尧箍筋尧钢帽及加载梁袁参考规范5附录 C 的钢筋的应力-应变本构关系曲线渊ABAQUS 中钢筋属性定义的具体参数见表 3冤袁采用双折线模型袁如图 4 所示袁钢筋硬化段斜率 k 取为 0.01Es袁具体见式渊6冤遥滓p=Es着s渊着s臆着y冤fy+k渊着s-着y冤渊着y着u扇墒设设设设设缮设设设设设渊6冤2.2.2CFRP 布CFRP 是正交各向异性的线弹性材料袁抗拉强度高袁受力时处于弹性状态袁且为单向受力材料7遥 本次模拟采用的碳纤维布应力-应变曲线见图 5 所示袁ABAQUS 中碳纤维布属性定义的具体参数见表 4遥2.3边界条件及加载以江苏省结构工程重点实验室的复合受扭加载装置8为模型袁首先设置边界条件将混凝土基座固定袁为了使试件模拟受到压弯剪扭复合受力的荷载袁在柱顶设置一根尺寸为 2 600 mm伊300 mm伊200 mm 的加载梁和厚度为 15 mm 的钢帽袁并用野Tie冶将两者约束遥 在柱顶面中心创建一个参考点渊RP-1冤袁然后将该点和加载面通过 Coupling 耦合约束在一起袁并在该参考点上施加一个 Y 负方向尧大小为 810 kN 的集中力曰用同样的方法在加载梁的加载面中心创建一个参考点渊RP-2冤袁然后将该点和加载面通过 Coupling 耦合约束在一起9曰最后在耦合约束后的参考点上施加一个 54 mm 的位移荷载使试件处于单调荷载的作用袁 两种荷载共同作用袁使得试件达到压弯剪扭复合受力的状态遥由于在 ABAQUS 中钢筋混凝土结构非线性分析问题的计算求解较难收敛袁模型采用位移方式加载帮助收敛袁初始步长设为 0.001袁最大步长设为 1袁最大增量步数设为 10 000袁采用自动时间步长袁并设置 3 个分析注院为防止加载装置在计算中发生较大变形袁将加载梁与钢帽的弹性模量设置为纵筋和箍筋弹性模量的 20 倍遥表 3钢材材性输入参数表 2混凝土材料塑性属性输入参数膨胀角/（）偏心率 fb0/fc0 K 粘性系数 30 0.1 1.16 0.666 7 0.000 5 图 4钢筋应力-应变曲线类型 泊松比 弹性模量/MPa 屈服强度/MPa 极限强度/MPa 柱身箍筋 0.3 2.0105 326.64 376.79 柱身纵筋 0.3 2.0105 424.79 625.99 加载梁及钢帽 0.3 40105/图 5碳纤维布应力-应变曲线表 4碳纤维布材料输入参数泊松比 弹性模量/MPa 抗拉强度/MPa 厚度/mm 0.3 249 000 3 828 0.167 EpppEs0.01Esfyr着r着滓fy着p着滓滓p朱印辛袁等院单调荷载作用下 CFRP 加固混凝土复合受扭柱的有限元分析192023苏州科技大学学报渊工程技术版冤步院在初始分析步中定义模型的边界条件曰然后在后续第一个分析步中定义轴压荷载曰最后在后续第二个分析步中施加位移载荷9遥2.4数值模拟验证为了验证有限元模型的可靠性以及试件的加载制度和边界条件是否合理袁选取文献9中的 RCZ-6 试件进行有限元建模及分析袁由于试件是在江苏省结构工程重点实验室内完成袁 加载装置与加载制度与本文试验方案中的加载装置与加载制度一致袁 并将模拟结果与实验结果进行对比见图 6遥模拟得出的扭率-扭矩曲线与实验的增长趋势类似袁开裂扭矩和峰值扭矩与实验的偏差见表 5袁以此保证了模型的可靠性遥3模拟结果及参数分析在 visualization 模块采集所需要的水平反力和位移的数据袁提取试件柱头参考点处的转动位移与柱身计算高度 H0比值得到扭率 兹曰提取加载梁上参考点处的反力与加载梁参考点至柱头处的计算扭力臂两者相乘得到扭矩 T遥3.1参数分析3.1.1轴压比轴压比是影响试件延性的主要因素11遥 表 6 和图 7 为不同轴压比影响下各试件的模拟结果遥由其表 6 和图 7 可知袁在试件开裂之前袁受力性能接近线弹性袁3 个 CCZ 柱试件的斜率相近且开裂扭矩相差较小袁说明轴压比对试件的前期刚度和开裂扭矩影响不大曰当试件开裂之后袁试件刚度明显下降袁增加轴压比可以提高 CCZ 柱的峰值扭矩袁但不利于改善其延性遥 由表 6 可知袁CCZ-9 与 CCZ-1尧CCZ-3 相比袁峰值扭矩分别提高了 6.8%和 14.3%遥3.1.2扭弯比扭弯比是指试件底部所受扭矩与弯矩的比值袁在ABAQUS 模拟中袁扭弯比为柱顶中心至加载点距离与柱身有效高度 H0的比值遥 表 7 和图 8 为不同扭弯比影响下各试件的模拟结果遥 由表 7 和图 8 可知袁在试件开裂之前袁受力性能接近线弹性袁扭弯比越大的 CCZ 柱试件的斜率越大尧开裂扭矩越大袁CCZ-11 与 CCZ-1 和 CCZ-10 相比袁开裂扭矩分别提高了 59.1%和 90.0%袁说明扭弯比对试件前期刚度和开裂扭矩的影响较大曰当试件开裂之后袁试件刚度下降袁增加扭弯比可以提高CCZ 柱的峰值扭矩并且改善其延性遥 由表 7 可知袁CCZ-11 与 CCZ-1 和 CCZ-10 相比袁峰值扭矩分别提高了25.0%和 38.6%遥3.1.3配筋率表 8 和图 9 为不同配筋率的情况下各试件的模拟结果遥 可以看出袁在试件开裂之前袁受力性能接近弹性袁3 个 CCZ 柱试件的斜率相近且开裂扭矩相差较小袁说明配筋率对试件的前期刚0.000.010.020.030.040.05051015202530354045扭矩(kN穖)扭率(rad/m)实验数据 数值模拟图 6数值模拟与文献的实验数据对比表 5有限元验证数据对比分析开裂扭矩 Tcr/kNm 峰值扭矩 Tm/kNm 试件编号 试验 模拟 相对误差 试验 模拟 相对误差 RCZ-6 27.40 28.16 2.78%39.73 41.26 3.85%0.0000.0050.0100.0150.0200.0250510152025303540?(kN穖)?(rad/m)轴压比0.3 轴压比0.5 轴压比0.7图 7轴压比对扭率-扭矩曲线的影响表 6不同轴压比的开裂扭矩和峰值扭矩模拟结果试件编号 轴压比 开裂扭矩Tcr/kN m 峰值扭矩 Tm/kNm CCZ-1 0.5 15.08 33.74 CCZ-3 0.3 15.36 31.53 CCZ-9 0.7 15.66 36.04 图 8扭弯比对扭矩-扭率曲线的影响表 7不同扭弯比的开裂扭矩和峰值扭矩模拟结果试件编号 扭弯比 开裂扭矩Tcr/kN m 峰值扭矩 Tm/kNm CCZ-1 0.820 15.08 33.74 CCZ-10 0.410 12.62 30.44 CCZ-11 1.640 23.99 42.19 0.0000.0050.0100.01501020304050?(kN穖)?(rad/m)扭弯比0.410 扭弯比0.820 扭弯比1.640扭率/rad 窑 m-1扭率/rad 窑 m-1扭率/rad 窑 m-120第 2 期度和开裂扭矩影响不大曰 当试件开裂之后袁 试件刚度下降袁 配筋率对CCZ 柱的峰值扭矩和延性影响不大曰CCZ-1 与CCZ-6尧CCZ-8 相比袁峰值扭矩分别提高了 1.0%和 2.9%遥3.1.4配箍率表 9 和图 10 为不同配箍率影响下各试件的模拟结果遥在试件开裂之前袁受力性能接近线弹性袁3 个 CCZ 柱试件的斜率相近且开裂扭矩相差较小袁 说明配箍率对试件的前期刚度和开裂扭矩影响不大曰当试件开裂之后袁试件刚度下降袁增加配箍率可以提高 CCZ 柱的峰值扭矩袁但对延性影响不大遥 由表 9 可知袁CCZ-12 与 CCZ-1尧CCZ-5 相比袁峰值扭矩分别提高了 11.6%和 2.5%遥3.1.5混凝土强度表 10 和图 11 为不同混凝土强度影响下各试件的模拟结果遥 在试件开裂之前袁受力性能接近线弹性袁混凝土强度越大的CCZ 柱试件的斜率越大尧 开裂扭矩越大袁CCZ-13 与 CCZ-1 和 CCZ-4相比袁开裂扭矩分别提高了 13.5%和 36.4%袁说明混凝土强度对试件前期刚度和开裂扭矩的影响较大曰当试件开裂之后袁试件刚度下降袁增加混凝土强度可以提高 CCZ 柱的峰值扭矩袁但对延性影响不大遥 由表 10可知袁CCZ-13 与 CCZ-1尧CCZ-4 相比袁 峰值扭矩分别提高了 9.7%和25.5%遥3.1.6CFRP 加固方式表 11 和图 12 为采用不同粘贴 CFRP 的方法加固混凝土柱的模拟结果袁CCZ-1尧CCZ-2 和 CCZ-7 分别采用了环贴加纵贴尧 纵贴和环贴 CFRP 的加固方式袁RCZ-8 作为对比试件未采用CFRP 加固遥 在试件开裂前袁受力性能接近线弹性袁CCZ-1 和 CCZ-7 的斜率相近且开裂扭矩相差较小袁CCZ-2 和 RCZ-1 的斜率相近且开裂扭矩相差较小袁 说明环贴加纵贴和环贴 CFRP 的加固方式对试件的前期刚度和开裂扭矩的提升比纵贴 CFRP 和未贴的好曰当试件开裂之后袁试件刚度下降袁 采用环贴加纵贴和环贴 CFRP 的加固方式可以提高 CCZ柱的峰值扭矩袁且改善其延性袁由表 11 可知袁CCZ-7 与 CCZ-1尧CCZ-2和 RCZ-1 相比袁峰值扭矩分别提高了 0.9%尧14.4%和 20.4%遥图 9配筋率对扭矩-扭率曲线的影响表 8不同配筋率的开裂扭矩和峰值扭矩模拟结果试件编号 纵筋 开裂扭矩 Tcr/kNm 峰值扭矩 Tm/kNm CCZ-1 8C12 15.08 33.74 CCZ-6 12C12 15.36 33.40 CCZ-8 12C14 16.75 32.80 0.0000.0050.0100.0150.0200.0250.0300.0350510152025303540?(kN穖)?(rad/m)8C12 12C12 12C14表 9不同配箍率的开裂扭矩和峰值扭矩模拟结果试件编号 箍筋 开裂扭矩Tcr/kN m 峰值扭矩 Tm/kNm CCZ-1 A8150 15.08 33.74 CCZ-5 A8100 15.72 36.75 CCZ-12 A875 15.97 37.67 图 10配箍率对扭矩-扭率曲线的影响0.0000.0050.0100.0150.0200.0250.0300.0350510152025303540?(kN穖)?(rad/m)箍筋间距75mm 箍筋间距100mm 箍筋间距150mm试件编号 混凝土强度 开裂扭矩 Tcr/kNm 峰值扭矩 Tm/kNm CCZ-1 C30 15.08 33.74 CCZ-4 C25 12.54 29.49 CCZ-13 C35 17.11 37.00 表 10不同混凝土强度的开裂扭矩和峰值扭矩模拟结果图 11混凝土强度对扭矩-扭率曲线的影响0.0000.0050.0100.0150.0200.0250.0300510152025303540?(kN穖)?(rad/m)C25 C30 C35表 11不同 CFRP 粘贴方式的开裂扭矩和峰值扭矩模拟结果试件编号 CFRP 粘贴方式 开裂扭矩 Tcr/kNm 峰值扭矩 Tm/kNm CCZ-1 环贴加纵贴 15.08 33.74 CCZ-2 纵贴 13.17 29.76 CCZ-7 环贴 14.80 34.06 RCZ-1/12.18 28.28 图 12加固方式对扭矩-扭率曲线的影响0.0000.0050.0100.0150.0200.0250.0300.03505101520253035?(kN穖)?(rad/m)环贴+纵贴 环贴 纵贴 无扭率/rad 窑 m-1扭率/rad 窑 m-1扭率/rad 窑 m-1扭率/rad 窑 m-1朱印辛袁等院单调荷载作用下 CFRP 加固混凝土复合受扭柱的有限元分析212023苏州科技大学学报渊工程技术版冤4结论通过对 13 个 CFRP 加固混凝土复合受扭柱和 1 个钢筋混凝土柱的数值模拟分析袁可得出以下结论院渊1冤与 RCZ 试件相比袁不同粘贴方式加固的 CCZ 复合受扭柱试件的受扭性能均得到改善遥渊2冤采用 CFRP 环向加纵向粘贴的加固方式对 CCZ 柱试件受扭性能的提升最大袁采用 CFRP 环向粘贴的加固方式次之袁采用 CFRP 纵向粘贴的加固方式对 CCZ 柱试件受扭性能的改善最小遥渊3冤轴压比提高袁峰值扭矩提高但延性降低曰扭弯比提高袁前期刚度尧开裂扭矩和峰值扭矩均提高袁且延性得到改善曰配筋率提高袁对前期刚度尧开裂扭矩尧峰值扭矩和延性的影响都不大曰配箍率和混凝土强度提高袁峰值扭矩提高袁但对前期刚度尧开裂扭矩和延性的影响不大遥参考文献院1 姚晓征.FRP 加固钢筋混凝土受扭构件的试验研究与理论分析D.南京院东南大学袁2004.2 张伟袁唐站站袁杨艳袁等.复合受力模式下 CFRP-混凝土界面剥离分析方法J.建筑结构学报袁2022袁43渊6冤院257-264.3 吴刘彬.CFRP 加固混凝土受压构件力学性能的试验研究及数值模拟分析D.合肥院安徽农业大学袁2020.4 陈鑫.CFRP 加固短柱在压弯剪扭作用下受扭性能的有限元分析D.昆明院昆明理工大学袁2011.5 中国建筑科学研究院.混凝土结构设计规范渊2015 年版冤 GB 50010-2010S.北京:中国建筑工业出版社袁2015.6 HOGNESTAD E.Study of combined bending and axial load in reinforced concrete members R.Champaign University of Illinois Engineering Ex鄄periment Station,USA,1951援7 高鹏.BFRP 和 CFRP 加固钢筋混凝土柱轴压性能研究D.合肥院合肥工业大学袁2021.8 邵永健袁曹晓罗袁孙宝强.一种构件复合受扭实验装置及方法院ZL201310027848.9P.2014-10-15.9 杭子彦.扭矩作用下型钢混凝土构件力学性能试验和强度计算研究D.苏州院苏州科技大学袁2021.10 刘宝兴袁邵永健袁杨文成.钢筋混凝土纯扭构件的非线性有限元分析J.混凝土与水泥制品袁2014渊1冤院70-73.11 吴刚袁吕志涛袁蒋剑彪.碳纤维布加固钢筋混凝土柱抗震性能的试验研究J.建筑结构袁2002渊10冤院42-45.Finite element analysis of CFRP strengthened concrete compositetorsional columns under monotonic loadingZHU Yinxin,SHAO Yongjian渊School of Civil Engineering,SUST,Suzhou 215011,China冤Abstract:In order to study the mechanical performance of CFRP reinforced concrete composite torsional columnsunder the monotone load,13 CFRP reinforced concrete columns(CCZ column)and 1 reinforced concrete column(RCZ column)were designed with axial compression ratio,torsional bending ratio,reinforcement ratio,hoop ratio,concrete strength and CFRP reinforcement as design parameters,and ABAQUS software is used for numericalsimulation analysis.The results show that the peak torque increases but ductility decreases with the increase ofaxial compression ratio;with the increase of torsional bending ratio,the stiffness,cracking torque and peak torqueare all increased,and the ductility is improved;the increase of reinforcement ratio has little effect on stiffness,cracking torque,peak torque and ductility;with the increase of stirrup ratio and concrete strength,the peaktorque increases,but it has little effect on stiffness,cracking torque and ductility;and CFRP ring paste plus ver鄄tical paste presents the best effect in strengthening.Key words:CFRP;concrete column;reinforcement;composite torsional performance;numerical simulation渊责任编辑院秦中悦冤22