循环流化床灰蒸压加气混凝土中延迟形成钙矾石的研究.pdf

第 42 卷 第 7 期2023 年 7 月硅 酸 盐 通 报BULLETINOFTHECHINESECERAMICSOCIETYVol.42 No.7July,2023循环流化床灰蒸压加气混凝土中延迟形成钙矾石的研究房天齐,黄 舒,乔秀臣(华东理工大学资源与环境工程学院,上海 200030)摘要:以循环流化床灰(CFBA)取代煤粉炉粉煤灰(PFA),研究不同 CFBA 取代量和水泥掺量对蒸压加气混凝土(AAC)抗压强度和干密度的影响,借助化学滴定、X 射线衍射(XRD)和扫描电子显微镜(SEM)探究钙矾石(AFt)在 AAC 中延迟形成的特点。结果表明,CFBA 取代 40%(质量分数)PFA、水泥掺量为 20.0%(质量分数)条件下,能够制备满足干密度级别 B05 和强度级别 A3.5 要求的 AAC。当 CFBA 分别取代 40%PFA、100%PFA后,未经蒸压处理的空气养护试样中 AFt 含量于 7 d 达到最大值,分别为 7.71%(质量分数)和 18.60%;经过蒸压制得 AAC 后,再空气养护28 d,试样中延迟生成的 AFt 量均少于1.00%;而蒸压处理制得 AAC 后,再泡水养护28 d,CFBA 取代 40%PFA 的试样中 AFt 生成量为 2.57%,CFBA 取代 100%PFA 的试样中 AFt 生成量达4.46%;CFBA 取代 100%PFA 的 AAC 试样中延迟形成的 AFt 为典型高长径比针棒状晶体,存在体积安定性风险。关键词:蒸压加气混凝土;循环流化床;钙矾石;煤粉炉粉煤灰;干密度;抗压强度中图分类号:TU526文献标志码:A文章编号:1001-1625(2023)07-2439-08Delayed Formation of Ettringite in Autoclaved Aerated Concretewith Circulating Fluidized Bed Fly AshFANG Tianqi,HUANG Shu,QIAO Xiuchen(School of Resources and Environment Engineering,East China University of Science and Technology,Shanghai 200030,China)Abstract:Circulating fluidized bed fly ash(CFBA)was used to replace pulverized fuel ash(PFA).The effects ofdifferent CFBA substitution amount and cement content on compressive strength and dry density of autoclaved aeratedconcrete(AAC)were studied.Then,chemical titration,X-ray diffraction(XRD)and scanning electron microscope(SEM)were used to explore the characteristics of delayed formation of ettringite(AFt)in AAC.The results show thatwhen CFBA replaces 40%(mass fraction)PFA and cement content is 20.0%(mass fraction),AAC meeting therequirements of dry density grade B05 and strength grade A3.5 is prepared.When CFBA replaces 40%PFA and 100%PFA,the AFt content in 7 d air cured sample without autoclaved treatment reaches the maximum value of 7.71%(massfraction)and 18.60%,respectively.After AAC obtained by autoclaved treatment and then air curing for 28 d,the amountof AFt delayed in sample is less than 1.00%.After AAC prepared by autoclaved treatment,and then soaked in water for28 d,the AFt production in sample with CFBA replacing 40%PFA is 2.57%,and the AFt production in sample withCFBA replacing 100%PFA is 4.46%.The delayed AFt formed in AAC sample with CFBA replacing 100%PFA is atypical needle-rod crystal with high aspect ratio,which has the risk of volume stability.Key words:autoclaved aerated concrete;circulating fluidized bed;ettringite;pulverized fuel ash;dry density;compressive strength收稿日期:2023-01-16;修订日期:2023-05-03作者简介:房天齐(1996),男,硕士研究生。主要从事固废资源化利用的研究。E-mail:2489813594 通信作者:乔秀臣,博士,教授。E-mail:xiuchenqiao 2440资源综合利用硅 酸 盐 通 报 第 42 卷0 引 言蒸压加气混凝土(autoclaved aerated concrete,AAC)具有质轻、保温和防火等优点,被广泛用于填充墙与隔墙1-2。随着人们环保意识增强,使用稻壳灰3、垃圾焚烧底渣4、铁尾矿5等工业废料制备 AAC 成为国内外学者的探索热点。循环流化床(circulating fluidized bed,CFB)锅炉具有燃烧温度低(850 950)、燃料适应性高和污染气体(SO2和 NOx)排放少等优势6,在我国火力发电领域得到广泛运用。循环流化床灰(circulating fluidizedbed fly ash,CFBA)具有较高的火山灰活性7,理论上利于 AAC 的强度发展,便于制备出性能良好的 AAC 产品。然而,CFBA 中 SO3含量远高于煤粉炉粉煤灰(pulverized fuel ash,PFA),在制备 AAC 的高温蒸压环节,由于工作温度(160)远高于钙矾石(AFt)的分解温度(70),从而导致 CFBA 中的 SO3因无法参与水化反应而继续以无水硫酸钙或半水硫酸钙形式存在。依据砌体结构工程施工规范(GB 502942014)要求,当 AAC 应用到砌筑墙体工程时,需要对砌筑面浇水润湿;当 AAC 产品在雨季露天堆放时,会由于无法有效遮盖等原因而被雨水淋浸;此外,在较高的相对湿度条件下,周围环境也会持续向堆放的 AAC 或砌筑成墙体的 AAC 供应水分。持续或大量的水分供应必然促进含 CFBA 的 AAC 中的无水硫酸钙或半水硫酸钙溶解,并有可能与 CFBA 中残余的活性铝质和钙质组分发生水化反应生成钙矾石(AFt),在 AAC 制备完成后延迟形成的钙矾石可能会造成制品体积破坏8。本研究旨在通过化学定量测定、XRD、SEM 和强度测试等手段,探索 CFBA 取代 PFA 制备成 AAC 产品,再继续空气养护(20、相对湿度90%)或泡水养护(20)不同龄期后钙矾石延迟形成的特点,为 CFBA 制备 AAC 及其应用过程中的科学管控提供理论与技术支撑。1 实 验1.1 试验原料选用 PO 42.5 普通硅酸盐水泥、山西吕梁某火电厂 CFBA、江苏常熟某火电厂 PFA 作为原材料,化学成分见表 1。外加剂石灰选用广州弘纳公司石灰产品(CaO 含量 85%,质量分数),铝粉膏选用济南诚意佳化公司 GLS-65 产品。CFBA 与 PFA 的部分理化性能指标见表 2。表 1 原材料的主要化学组成Table 1 Main chemical composition of raw materialsRaw materialMass fraction/%Al2O3SiO2Fe2O3CaOSO3MgOLOICement8.2528.583.3549.532.223.713.31CFBA23.942.716.949.875.930.486.38PFA39.3146.935.553.321.470.841.52表 2 CFBA 与 PFA 的理化性能Table 1 Physical and chemical properties of CFBA and PFAMaterialWater requirement fornormal consistency/%Strength activityindex/%Particle size distribution/%80 mCFBA688553.7237.548.74PFA427228.6157.1514.23从表 1 结果可以发现,CFBA 中 CaO 和 SO3含量均明显高于 PFA。表 2 数据显示,CFBA 的标准稠度需水量、强度活性指数和 45 m 方孔筛通过率都明显高于 PFA。较高的强度活性指数说明 CFBA 相较于 PFA具有更高的火山灰活性,这与文献9结果一致。1.2 试验设备搅拌机为 NRJ-411A 型水泥胶砂搅拌机,养护箱为 HTC-250 型恒温恒湿箱,抗压强度试验采用 WEW-300B 型微机屏显液压万能试验机,SEM 测试采用日本日立公司 Regulus8100 扫描电子显微镜,XRD 测试采第 7 期房天齐等:循环流化床灰蒸压加气混凝土中延迟形成钙矾石的研究2441样日本理学公司 SmartLab X 射线多晶衍射仪。1.3 试验设计及方法固定所有配合料的钙硅比(即 CaO/SiO2摩尔比)为 0.8,固定铝粉掺量为胶凝材料(水泥、石灰、CFBA和 PFA)总质量的 1.20。各物料的配比如表 3 所示。不同的水固比(W/S)是为了保证各个配比物料的流动度均为(198 2)mm。表3 中所列 CFBA 对 PFA 的取代率为设计取代率,以 S0 中 PFA 的质量百分数为基准。实际配制时为了保证配合料的 CaO/SiO2摩尔比为 0.8,以及所掺水泥的质量百分数,需要微调氧化钙和 CFBA 的质量百分含量。因此表3 中 S1 S9 中 CFBA 的实际质量百分含量和 S0 中 PFA 质量百分含量之比与设计值存在较小偏差。表 3 试验配比Table 3 Mix proportion of experimentSample No.W/SMass fraction/%CementLimeCFBAPFAReplacement of PFAby CFBA/%S00.5715.0020.92064.080S10.6215.0020.1812.9651.8620S20.6715.0019.4126.2439.3540S30.7215.0018.6239.8326.5560S40.7815.0017.8253.7413.4480S50.6812.5020.6826.7340.0940S60.6717.5018.1325.7538.6240S70.6720.0016.8625.2637.8840S80.6622.5015.5824.7737.1540S90.8320.0014.5465.460100 Note:Replacement of PFA by CFBA is mass fraction of CFBA in each mixture to mass fraction of PFA in S0.根据表 3 设计,准确称取所需水泥、石灰、CFBA、PFA、铝粉和水,并进行充分搅拌。为了满足切割边长100 mm 立方体试样的需要,将搅拌好的料浆注入 200 mm 400 mm 模具,在 40 条件下静置 7 h 后脱模,脱模试样在 0.8 MPa 和 170 条件下继续蒸压 8 h 制得 AAC。其中 S7 和 S9 的脱模试样,一部分用于蒸压制备 AAC,另外一部分则采用空气养护 3、7 和 28 d,标为空气养护无蒸压试样。各个配比的脱模试样蒸压制得 AAC 后,切割成 100 mm 100 mm 100 mm 试样,按照标准蒸压加气混凝土性能试验方法(GB/T 119692020)进行干密度和抗压强度测试。为探索 AFt 延迟形成的特点,将 S7 和 S9 的脱模试样蒸压制得的部分 AAC 再继续空气养护3、7、28 d 和泡水养护 3、7、28 d,到达相应养护龄期后,采集一定量试样,用无水乙醇终止水化后用于 AFt 含量、XRD 和SEM 测试。进行 AFt 含量测定时,先将部分终止水化的试样在 50 抽真空条件下烘干 24 h,然后磨细至100%通过 75 m 方孔筛;采用体积比为 1 3的甲醇-乙二醇溶剂,选择性萃取试样中的 AFt8,按照水泥化学分析方法(GB/T 1762017)中硫酸铜反滴定法,对萃取液中的铝质组分含量进行测定,最后通过 AFt 分子式计算其含量。2 结果与讨论2.1 CFBA 取代 PFA 对 AAC 物理性能的影响图 1 为 CFBA 取代 PFA 对试样干密度和抗压强度的影响。从图 1 可以发现:固定水泥掺量为 15.00%(文中含量、掺量均为质量分数),当 CFBA 取代 PFA 的量从 0%增加到 40%,AAC 试样的干密度和抗压强度均缓慢下降,分别从 534 kg/m3和 3.35 MPa 降低至 520 kg/m3和 3.20 MPa;当 CFBA 取代 60%PFA 后,AAC试样抗压强度降低为 2.50 MPa,干密度则增加为 526 kg/m3;继续取代 80%PFA 后,AAC 试样抗压强度持续下降至 2.36 MPa,但干密度变化很小。当 CFBA 取代 PFA 的量从 0%增加到 80%时,在维持流动度不变条件下,W/S 由 0.57 增大至 0.78,增幅为 36.84%(表 3),这主要是由于 CFBA 较 PFA 粒度小,从而导致较高的需水量(表 2)。而大量水的添加,必然会导致经蒸压制得的 AAC 试样内部形成大量对强度有害的大孔10,进而导致试样抗压强度降低,2442资源综合利用硅 酸 盐 通 报 第 42 卷以及试样干密度降低。然而,CFBA 相较 PFA 具有更高的火山灰活性,意味着 CFBA 取代 PFA 后会在单位体积 AAC 试样中形成更多的反应产物,当取代率增加到一定程度后,反应产物量增加对试样干密度提高的贡献大于需水量对试样干密度降低的效果时(如 CFBA 取代 60%PFA),AAC 试样干密度则会增加(图 1)。图1 结果显示 CFBA 取代40%PFA 后强度降低4.50%,继续取代60%PFA 后强度降低超过25.00%,因此后续研究 CFBA 取代 PFA 的比例定为 40%。2.2 水泥掺量对 AAC 物理性能的影响图 2 为水泥掺量对试样干密度和抗压强度的影响。由图 2 可知,蒸压所得 AAC 试样的干密度和抗压强度均随着水泥掺量增加而增加。固定 CFBA 取代40%PFA,当水泥掺量为12.5%时,试样干密度和抗压强度最小,分别为 517 kg/m3和 3.10 MPa;当水泥掺量增加至 20.0%,试样干密度和抗压强度分别增加到537 kg/m3和3.62 MPa,满足蒸压加气混凝土砌块(GB/T 119682020)干密度级别 B05 和强度级别 A3.5的要求;当水泥掺量继续增加至 22.5%,试样干密度和抗压强度为 542 kg/m3和 3.78 MPa,虽然也满足干密度级别 B05 和强度级别 A3.5 的标准要求,但是干密度非常接近 550 kg/m3的限值。图 1 CFBA 取代 PFA 对试样干密度和抗压强度的影响Fig.1 Influence of replacement of PFA by CFBA on drybulk density and compressive strength of sample图 2 水泥掺量对试样干密度和抗压强度的影响Fig.2 Influence of cement content on dry bulk densityand compressive strength of sample在蒸压过程中增加水泥掺量,虽然可以增加反应产物 B 型水化石硅酸钙(C-S-H(B)凝胶和托勃莫来石含量,从而提高 AAC 试样强度11,但是一方面由于水泥密度高于石灰、PFA 和 CFBA,增加水泥掺量势必增加 AAC 试样的干密度,另一方面,水泥掺量增加带来的更多反应产物也必然会增加试样的干密度。此外,水泥掺量增加也会导致生产成本增加。因此,本研究综合试样抗压强度、干密度和经济性考量,确定水泥掺量为 20.0%,CFBA 取代 40%PFA 来制备合格 AAC。2.3 掺 CFBA 的 AAC 中 AFt 的延迟形成在养护温度不超过 70 的水泥基水化体系中,通常认为 AFt 的生成量在水化 2 d 后基本稳定,后期随着体系 SO2-4减少,AFt 会逐步转化为单硫型水化产物(AFm)12。表 4 为 S7 和 S9 试样中钙钒石含量。表 4结果显示,对于空气养护无蒸压试样,随着空气养护龄期从 3 d 增加到 7 d,CFBA 取代 40%PFA 的试样中AFt 含量从 7.02%增加至 7.71%;CFBA 取代 100%PFA 后,试样中 AFt 含量从 18.49%增加至 18.60%。由此可见,在无蒸压处理条件下,CFBA 中 CaO 和 SO3含量(表 1)和反应活性(表 2)较高仅有利于增加 AFt 3、7 d 生成量(式(1)。随着空气养护龄期继续增加到 28 d,取代 40%PFA 和 100%PFA 的试样中 AFt 含量虽然均有所降低,但分别仍有 4.14%和 13.42%。28 d 空气养护无蒸压试样中 AFt 含量的降低,一方面是由于随着养护龄期延长,试样中反应物的量(如活性铝质组分、CaO 和 SO3)减少;另一方面则是由于在长时间空气养护过程中,AFt 也会与空气中 CO2发生碳化反应,进而分解成二水石膏、碳酸钙和铝胶(式(2)13。28 d 空气养护无蒸压试样的 XRD 谱如图 3 所示,XRD 谱中能够检测到碳酸钙和石膏的衍射峰也证实了这一结论。图 4 为 28 d 空气养护无蒸压试样(CFBA 取代 100%PFA)的 SEM 照片。由图 4 可知,28 d 空气养护无蒸压试样中存在典型的针棒状 AFt,AFt 相互交错生长,长 14 20 m,宽约 2 m,较大长径比的 AFt 通常导致试样存在体积安定性隐患14。第 7 期房天齐等:循环流化床灰蒸压加气混凝土中延迟形成钙矾石的研究24436Ca2+4OH-+2AlO2-+3SO2-4+30H2O 3CaOAl2O33CaSO432H2O(1)3CaOAl2O33CaSO432H2O+3CO2 3CaCO3+3CaSO42H2O+Al2O3xH2O+(26-x)H2O(2)表 4 S7 和 S9 试样中钙钒石含量Table 4 AFt content in sample S7 and S9Sample No.Replacement ofPFA by CFBA/%Curing conditionAFt content(mass fraction)/%3 d7 d28 dS740Air curing without autoclaving7.027.714.14Air curing after autoclaving0.41Water curing after autoclaving0.280.712.57S9100Air curing without autoclaving18.4918.6013.42Air curing after autoclaving0.460.93Water curing after autoclaving0.381.224.46图 3 28 d 空气养护无蒸压试样(CFBA 取代100%PFA)的 XRD 谱Fig.3 XRD pattern of 28 d air cured sample(100%PFA replacement by CFBA)without autoclaving钙矾石热稳定性差,约在 70 就会逐渐分解为AFm、Al3+和 SO2-4,继续升高温度 AFm 会进一步分解释放无水石膏,分解产物在条件适宜时又能够重新生成 AFt15。因此,CFBA 取代 PFA 虽然在空气养护无蒸压试样中会生成大量 AFt,但是在 170 蒸压制得AAC 的过程中则缺乏生成 AFt 的条件。表 4 结果显示,在 CFBA 取代 40%PFA 所制得的 AAC 再继续空气养护 3 和 7 d 的试样中,未检测出 AFt;而 CFBA 取代100%PFA 所制得的 AAC 再继续空气养护 7 d 的试样中也仅检测出 0.46%的 AFt;CFBA 取代 40%PFA 和100%PFA 所制得的 AAC 再继续空气养护28 d 的试样中,化学分析法测得的 AFt 含量分别为 0.41%和0.93%,但相应试样的 XRD 检测(图 5),却无法检测到 AFt 晶相存在。根据 AFt 生成的规律可以推断,掺入 CFBA 所制备的 AAC 在露天自然湿度条件下短期堆放,AFt 延迟形成导致 AAC 产生体积安定性隐患的风险较低。但是此类 AAC 在露天自然湿度条件下长期存放,或砌筑成墙体经年使用后,其体积安定性隐患需要进一步延长空气养护龄期继续探索 AFt 的延迟形成规律。图 4 28 d 空气养护无蒸压试样(CFBA 取代 100%PFA)的 SEM 照片Fig.4 SEM images of 28 d air cured sample(100%PFA replacement by CFBA)without autoclavingCFBA 取代 40%PFA 和 100%PFA 所制得的 AAC,再继续泡水养护 3 d 的试样(表 4)中 AFt 含量分别为0.28%和 0.38%,继续泡水养护 7 d 后,分别增加1.54 倍和 2.21 倍,28 d 后则分别增加 8.18 倍和 10.74 倍。需要指出的是,CFBA 取代40%PFA 所制得的 AAC 再泡水养护28 d 后,利用 XRD 仍然无法检测出 AFt 晶相(图5),只有在 CFBA 取代100%PFA 所制得的 AAC 再泡水养护28 d 后的试样中,才可以清晰观察到 AFt 衍2444资源综合利用硅 酸 盐 通 报 第 42 卷图 5 28 d 空气养护或泡水养护 AAC 试样的 XRD 谱(1:CFBA 取代 100%PFA,泡水养护;2:CFBA 取代100%PFA,空气养护;3:CFBA 取代 40%PFA,泡水养护;4:CFBA 取代 40%PFA,空气养护)Fig.5 XRD patterns of 28 d air or water cured AAC samples(1:100%replacement of PFA by CFBA,water curing;2:100%replacement of PFA by CFBA,air curing;3:40%replacement of PFA by CFBA,water curing;4:40%replacement of PFA by CFBA,air curing)射峰。因此,在评判试样中 AFt 是否形成方面,XRD检测的灵敏度弱于化学检测。从图 5 的 XRD 谱还可以发现,掺入 CFBA 制得AAC 后再继续空气养护或泡水养护 28 d 的试样中均存在托勃莫来石相,而且 CFBA 取代 40%PFA 所制得的 AAC 试样中托勃莫来石相衍射强度明显高于 CFBA取代 100%PFA 制得的试样。这是随着 CFBA 取代量增加,AAC 试样抗压强度降低的重要原因之一。CFBA 取代 40%PFA 所制得的 AAC 再继续空气养护或泡水养护28 d 的试样的 SEM 照片如图6 所示。二者均可观测到大量相互交错的片状托勃莫来石相,以及小粒状物料间的 C-S-H 凝胶。泡水养护的 AAC试样中托勃莫来石相与 C-S-H 凝胶相互紧密交织,密实度大;而空气养护的 AAC 试样中,托勃莫来石相周围的 C-S-H 凝胶较少,密实度较小。CFBA 取代 100%PFA 所制得的 AAC 再继续空气养护或泡水养护 28 d 后的 SEM 照片如图 7 所示。由图 7 可知,CFBA 取代 100%PFA 所制得的 AAC 的托勃莫来石相尺寸比 CFBA 取代 40%PFA 所制得的 AAC 中的小,但是 C-S-H 凝胶量却增多。在 CFBA 取代100%PFA 所制得的 AAC 再继续泡水养护28 d 的试样中,可以明显观察到针棒状结构的 AFt 晶体,而且其长径比与图 4 中空气养护无蒸压试样中 AFt 晶体接近,具备引发体积膨胀的条件;AFt 晶体在 C-S-H 凝胶和托勃莫来石相周围形成,且在 AFt 晶体附近出现断裂迹象。图 6 CFBA 取代 40%PFA 制得的 AAC 经 28 d 空气养护或泡水养护后试样的 SEM 照片Fig.6 SEM images of 28 d air or water cured AAC samples with 40%replacement of PFA by CFBACFBA 具有较高的火山灰活性和 SO3含量,用其制备的 AAC 试样再继续泡水养护时,CFBA 中的无水或半水硫酸钙会大量溶解释放 SO2-4,与试样中未反应的活性钙质、铝质组分反应生成 AFt,所生成的 AFt 量与第 7 期房天齐等:循环流化床灰蒸压加气混凝土中延迟形成钙矾石的研究2445CFBA 掺入量、反应时间呈正相关。由此可以推断,掺入较多 CFBA 所制备的 AAC 会因露天堆放过程中淋雨,或砌筑施工过程中淋水润湿等原因,而导致 AAC 产品中延迟形成大量 AFt,使 AAC 存在较高的体积安定性隐患。因此,对于掺入 CFBA 制备的 AAC,必需针对性地制定生产、堆放和施工规范,以避免发生工程事故。由于 AAC 产品本身具有非常高的孔隙率,延迟形成的 AFt 引发的体积膨胀主要体现在对孔壁造成破坏,而不会造成 AAC 产品整体的显著体积膨胀。图 7 CFBA 取代 100%PFA 制得的 AAC 经 28 d 空气养护或泡水养护后试样的 SEM 照片Fig.7 SEM imsges of 28 d air or water cured AAC samples with 100%replacement of PFA by CFBA3 结 论1)在 CFBA 取代 40%PFA、水泥掺量为 20.0%条件下,能够制备符合标准蒸压加气混凝土砌块(GB/T 119682020)中干密度级别 B05 和强度级别 A3.5 要求的 AAC 产品。2)AAC 试样中形成的托勃莫来石含量随着 CFBA 掺入量增加而减少,这是 AAC 试样抗压强度随 CFBA掺量降低的重要原因。3)将 CFBA 取代 100%PFA 所制得的 AAC 泡水养护 3 d 后,试样中 AFt 生成量为 0.38%,泡水养护 7 d后 AFt 含量增加2.21 倍,28 d 后增加10.74 倍;AFt 在 AAC 中大量延迟生成会给试样带来体积安定性风险。4)将 CFBA 取代 100%PFA 所制得的 AAC 空气养护 28 d,试样中 AFt 生成量为 0.93%,引发体积安定性的风险较小,但是其长期安定性风险仍需探索。参考文献1 QU X L,ZHAO X G.Previous and present investigations on the components,microstructure and main properties of autoclaved aerated concrete:a reviewJ.Construction and Building Materials,2017,135:505-516.2 唐凌霄,姚华彦,徐马云龙,等.蒸压加气混凝土板研究与应用综述J.材料导报,2022,36(增刊 1):22030150.TANG L X,YAO H Y,XU M Y L,et al.Review on the research and application of autoclaved aerated concrete slabJ.Materials Reports,2022,36(supplement 1):22030150(in Chinese).3 SHAMS T,SCHOBER G,HEINZ D,et al.Rice husk ash as a silica source for the production of autoclaved aerated concrete:a chance to saveenergy and primary resourcesJ.Journal of Building Engineering,2022,57:104810.4 SONG Y M,LI B L,YANG E H,et al.Feasibility study on utilization of municipal solid waste incineration bottom ash as aerating agent for theproduction of autoclaved aerated concreteJ.Cement and Concrete 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