大型CFB锅炉天然气点火系统应用问题研究.pdf

第54 卷第4 期2023年7 月锅炉技术BOILERTECHNOLOGYVol.54,No.4Jul.,2023大型CFB锅炉天然气点火系统应用问题研究郭学良（山西世纪中试电力科学技术有限公司，山西太原0 3 0 0 0 6）摘要：针对大型循环流化床（CFB)锅炉应用天然气点火系统存在燃烧不稳定火焰脱火的问题，以某电厂350MW超临界循环流化床机组天然气点火系统为研究对象，探讨了天然气层流扩散和紊流扩散燃烧的机理，从燃烧学理论出发研究了天然气火焰脱火的主要原因是燃烧器喷口燃气流速与火焰传播速度不匹配。基于一元定常可压缩气体流动的基本特性，将天然气燃烧器气枪喷口简化为一元流体的喷管，计算出CFB锅炉天然气点火系统燃烧器出口的最大流速，以此为基础提出天然气系统燃气压力的调整措施和燃烧器喷口结构的优化方案。通过理论分析计算和设备的结构优化，解决了大型CFB锅炉天然气点火系统燃烧器火焰脱火的问题，可为同类型的机组提供借鉴的依据。关键词：天然气；脱火；CFB；点火系统；紊流扩散燃烧；火焰传播速度中图分类号：TK227.7文献标志码：A文章编号：1 6 7 2-4 7 6 3（2 0 2 3)0 4-0 0 2 4-0 6火焰的控制。文献 8 结合某4 8 0 t/hCFB锅炉0前言的启动调试，对CFB锅炉采用天然气点火的关近几年，我国循环流化床（CFB)锅炉取得了键技术进行了分析，验证了天然气点火系统在快速发展，截至2 0 2 1 年底超临界CFB锅炉的装CFB锅炉冷态启动中应用的可行性。文献 9 机容量达到1 8 0 2 0 MW，投产锅炉数量达到51对3 种低热值煤层气燃烧器进行三维燃烧数值台 1。CFB锅炉主要采用燃油作为点火能源，点模拟，比较了热态下不同燃烧器出口的流动和火方式采用燃油加热炉膛内床料，使温度升到燃燃烧特性。煤着火温度，最终达到炉内燃煤稳定燃烧的近年山西有6 台3 50 MW机组超临界CFB过程 2 。锅炉采用天然气作为点火系统的能源，这种技术天然气是清洁、环保、高效、燃烧效率更高在应用过程中出现的主要问题是燃气火焰燃烧的高热值能源，更适合作为火力发电机组启动、不稳定，针对此类问题的研究很少。助燃的辅助燃料 3 。天然气代替燃油作为大型本文以某3 50 MW超临界CFB锅炉为例，CFB锅炉启动燃料的点火技术逐步应用到了生从天然气燃烧理论出发研究了超临界CFB锅炉产现场。文献 4 介绍了1 种应用于煤粉炉的天然气燃烧不稳定的主要原因。将天然气燃烧天然气点火装置，设计采用强制预混式燃烧方器气枪喷口简化为一元流体的喷管模型，对影响式。文献 5 从理论、设计、燃烧控制等不同研火焰稳定的关键数据进行理论计算，并以此为基究角度，系统总结和分析近年来气体燃烧技术础提出点火系统参数调整措施和燃烧器喷口结的最新研究进展，分析不同技术的主要技术优构的优化方案。势及存在的问题。文献 6 根据天然气的特性，1简介设计了点火装置的喷嘴、引射器及烧嘴，并对稳定火焰的方法也进行了研究。文献7 对目前应用较广的强旋流气体燃烧器和侧边微孔燃烧器分别进行了数值模拟，探讨气体燃烧控制机理并通过几何结构和运行工况的优化来实现对某电厂锅炉为3 50 MW级超临界循环流化床锅炉，点火采用床上、床下联合点火方式，燃料采用天然气，天然气组成成分主要是：94.0 1 1%（体积分数）的CH4、3.1 8 54%（体积分数）的C,H。、收稿日期：2 0 2 2-0 3-2 8作者简介：郭学良（1 990 一），男，工程师，主要从事火电机组环保、节能降耗技术及火电机组锅炉调试、生产运行技术方面工作。第4 期0.0131%（体积分数)的H、总硫2 0 0 mg/m、总烃97.96 1%（体积分数）、气体密度为0.7 2 0 7g/L、临界压力4.6 53 MPa、高位发热量3 7.8 4MJ/m、低位发热量3 4.1 3 MJ/m。锅炉天然气点火系统的主要设计参数如表1。表1 天然气点火系统主要技术参数项目数值标况流量/(mh-1)600风道燃烧器设计绝对压力/kPa燃烧器主气枪管道尺寸/(mmXmm）标况流量/(m3h-1)床上燃烧器设计绝对压力/kPa燃烧器主气枪管道尺寸/（mmXmm）标况流量/(mh-1)母管绝对压力/kPa管道尺寸/(mmXmm)1.1风道燃烧器的结构及运行方式床下风道燃烧器结构如图1 所示，燃烧器采用一次风助燃，主气枪燃气喷出方向与风道内风的流动方向一致，燃烧室内助燃风流量稳定。主气枪安装在旋流式稳燃罩中心，稳燃罩用于提高燃气与空气的混合速度，增强热烟气回流强度，提高火焰稳定性。点火系统采用高能点火器点燃点火气枪，点火气枪再点燃主气枪，主气枪被引燃后退出点火枪。高能点火器郭学良：大型CFB锅炉天然气点火系统应用问题研究助燃风道稳燃装置30057X42000300108X4196000.35273X10助燃风道25高能点火器主气枪点火气枪图2 床上燃烧器结构图2天然气燃烧脱火现象分析燃气的燃烧方式分为3 种基本方式：扩散式燃烧、部分预混式燃烧和完全预混式燃烧。现阶段大型CFB机组设计的天然气点火系统均采用扩散式燃烧，即点火前天燃气与空气不接触，燃烧所需的氧量完全依靠扩散作用从周围大气获得，燃气与空气在接触面处边混合边燃烧门。山西某大型CFB锅炉调试过程中天然气点火系统存在燃烧不稳定的现象。燃烧器着火后，颜色呈暗红，且无法连续稳定燃烧。如图3 所示，燃气气枪出口与火焰根部的火焰锋面尺寸约为3 0 cm，根部焰面无法保持稳定，距离逐渐增大至50 cm左右，火焰闪烁剧烈，发生明显的脱火现象，然后熄灭。主气枪点火气枪稳燃装置图1 风道燃烧器结构图图3 火焰脱火示意图1.2床上燃烧器的结构及运行方式床上燃烧器结构如图2 所示，采用二次风助燃，燃烧器主气枪燃气喷出方向与风道内风的流动方向一致，炉内一次风和循环物料混合形成垂直向上的高浓度气固两相流与燃烧器出口气流交叉成1 3 5，同时存在贴水冷壁顺流而下的炉内循环灰，燃烧环境恶劣。3脱火原因分析3.1火焰稳定燃烧的条件分析天然气稳定燃烧的原理，可以从天然气燃烧过程中火焰传播的理论出发，简化天然气火焰燃烧过程。假设天然气流速均匀分布，着火后26即可形成平整的火焰面，火焰面的移动方向即是火焰传播速度的方向，如图4 模型所示。火焰传播是指当可燃混合物在某一区域被点燃后，火焰从此区域以一定速度往其他区域传播的现象，该速度为火焰传播速度，即燃烧的火焰锋面在法线方向上的移动速度 1 0 。燃气流速图4 中，火焰锋面的相对位移会出现3 种情况：(1)S.u，则火焰锋面向燃气的上游方向移动；（2）S,S.气流速度大于火焰的传播速度。在燃烧器出口距离偏远的点2锅炉技术处，火焰传播速度显著增加，气流速度变化不大,故VSn。在点1 和点2 之间存在一个V=Sn的位置3，火焰可以在位置3 稳定燃烧。也就是说燃烧器出口的某一位置存在一个稳定的水平焰面，可以提供天然气与空气混合物燃烧着火的点火能，使层流火焰根部得以稳定，火焰稳定燃烧。前面分析了点火环的存在，它起了稳定火焰火焰锋面燃烧产物火焰锋面的传播速度Sn图4 火焰锋面Ah第54 卷根部的作用。然而只有燃烧器在一定范围内工作时，才有点火环的存在。天然气组成成分比例一定，火焰的传播速度的分布是不变的7，天然气流量不断增加时，气体流速也不断增大，当火焰各处气体流速大于火焰传播速度就无法建立稳定的点火环，火焰脱离燃烧器出口，在一定距离以外燃烧，称为离焰。若气流速度再增大，火焰就被吹灭，称为脱火。3.3紊流燃气火焰脱火原因分析根据燃气的流动状态，天然气火焰可分为层流火焰和紊流火焰。前面讨论的火焰传播是在层流流动或静止气体中发生的，层流状态下，燃气的火焰传播速度低，一般为2 0 1 0 0 cm/s，当燃气速度提高到紊流状态时，紊流火焰传播速度较快,在2 0 0 cm/s以上 1 大型CFB电站锅炉燃烧器中，一般燃气气枪喷出速度都很大，在喷嘴出口处形成紊流射流。燃气紊流状态燃烧较复杂，燃烧发生在紊流状态下，火焰锋面变厚内锥缩短，火焰轮廓模糊，噪声强烈，焰面抖动且粗糙。现阶段大型CFB锅炉天然气燃烧器，燃气出口流速都很大，在喷嘴出口处形成紊流射流。紊流射流内部有许多气体微团的无规则运动，会引起流体与周围介质之间质量与动量交换，使周围介质被卷吸，这就是紊流扩散过程。紊流扩散过程增大了燃气与空气的接触面积，提高了紊流火焰传播速度 1 1 。根据研究 1 0 1 表明燃气层流状态下燃气稳定燃烧的原理也可应用到紊流状态的天然气。当气流速度增加至某一临界值时，气体流动状态由层流转为紊流，这时扩散过程由分子扩散转变为流扩散，燃烧过程得到强化，火焰的长度相应缩短。当气流速度超过某一临界值时，高速气流破坏了火焰根部的着火条件，火焰就会被推离燃烧器出口发生间断，丧失稳定性导致火焰脱火熄灭。第4 期因此，大型CFB锅炉天然气点火系统燃烧器喷口气流处于紊流扩散燃烧，燃烧脱火的原因是喷口出口截面燃气流速超过了紊流扩散燃烧的火焰传播速度。4燃烧脱火问题的解决措施根据前文分析，大型CFB锅炉天然气点火系统紊流状态下天然气火焰燃烧脱火现象的主要原因是喷口出口截面天然气气流速度大于火焰燃烧的传播速度。解决天然气燃烧器脱火的办法主要是：降低燃烧器喷口出口截面的燃气流速或提高紊流扩散燃烧的火焰传播速度，在两者速度相等的情况下火焰就可以稳定燃烧不出现脱火现象。目前研究火焰传播速度的理论主要是刘易斯的速度梯度理论与吕特的火焰容积理论。但是理论计算紊流状态下燃气火焰传播速度的研究和理论还处于发展阶段，尚无普遍使用的紊流燃烧模型，紊流火焰的火焰传播速度主要借助大量试验来确定 1 2 。因此燃烧器喷口截面处的气流速度也无法确定，只能依据大量工程试验逐步找出与火焰的传播速度相匹配的燃气流速。4.1降低燃气速度降低燃烧器枪头出口处的燃气流速是解决燃烧器脱火问题的主要措施，而降低天然气点火系统气枪的供气压力又是降低气枪喷口截面气体流速的主要办法。一般情况下，影响管道内气体流动的因素很多，例如截面的连续变化、黏性作用、能量效应、流量变化以及化学反应等。但是，各类因素的影响是有主次的。喷管的尺寸短小，流速很高，以致气体在喷管内形成的边界层很薄，黏性对流动的影响很小；气流与管壁接触的时间很短，散失的热量占总能量的百分比也很小。这样，便可以忽略黏性和传热等次要因素，按等熵流找出天然气流过燃烧器喷口的流动规律 1 3 。基于以上分析，以某超临界CFB锅炉天然气点火系统设计参数为研究模型，将天然气气枪喷口简化为一元流体的收缩喷管，模型简化如图6，其中P、p、T 分别为收缩喷管内稳定流体的压力、密度、温度;P。、p o、T。一收缩喷管出口截面A处流体的压力、密度、温度；Q为喷嘴出口气体流量。郭学良：大型CFB锅炉天然气点火系统应用问题研究Po(2_)P(+1）式中：绝热指数，天然气成分98%（体积分数)为甲烷，=1.3；P。喷口出口截面A处的绝对压力，P。=115 kPa。根据式（1）计算，喷口内压力P=210KPa时，燃烧器喷口截面A处的气体流速等于临界声速，设此压力为P1。当喷口内压力PPi时，燃烧器喷口出口截面A处的流速只能达到临界流速，喷管中气流充分降压、膨胀、加速是有限度的，不可能在渐缩喷管中加速超过声速 1 1 。因为当出口是声速流动时，压强差的扰动波不能再向管中传播。这时在喷管出口处仍然保持临界状态，其流量和流速与P=P1时是一样的。当喷管内压力PP1，气体流过喷管未获得充分膨胀、降压和加速，浪费了可用能，喷管出口气流压力从P降到P1释放的一部分能量未得到利用。这种气体的流动称为欠膨胀的流动，此时喷管出口只能是临界状态，其流速仍为声速，其流量也是最大值 1 5根据圣维南定律，喷口出口截面A处速度为：(2)Pp=RT式中：Rg气体常数，Rg=50J/(kgK)；27PPo,To,Po,TA,Q图6 天然气燃烧器收缩喷管一元流体模型根据气体一维流体理论 1 4 ，收缩喷管出口截面A的燃气流速最大等于临界声速。设定收缩喷管出口截面