易门铜业Φ2.4×3.6_...球磨机磨矿介质配比优化研究_杨应宝.pdf

第31卷第1期2023 年 2 月Vol.31 No.1Feb.，2023Gold Science and Technology163易门铜业2.43.6 m球磨机磨矿介质配比优化研究杨应宝1，伏彦雄1，裴英杰2，周强3*，肖庆飞3，4，51.易门铜业有限公司，云南 玉溪 651100；2.鞍钢集团鞍千矿业责任有限公司，辽宁 鞍山 114043；3.昆明理工大学国土资源工程学院，云南 昆明 650093；4.昆明理工大学省部共建复杂有色金属资源清洁利用国家重点实验室，云南 昆明 650093；5.矿物加工科学与技术国家重点实验室，北京 102628摘 要：针对易门铜业2.43.6 m球磨机装补球制度不合理、磨矿产品细度低、分级机效率偏低及循环负荷偏高等问题，基于矿石的力学性质及粒度组成分布情况，采用段氏球径半理论公式对推荐初装介质配比进行计算，最终确定初装球方案为 80 mm 60 mm 50 mm 40 mm=30%25%25%20%。将推荐钢球配比方案与现场方案进行实验室磨矿对比试验，结果表明：与现场方案相比，推荐方案的过粗级别+0.150 mm 产率降低了 2.38 个百分点，磨矿细度（-0.074 mm 占比）提高了 5.14 个百分点，中间级别-0.150+0.010 mm产率提高了1.08个百分点，磨矿技术效率增长了3.39个百分点。由此可见，采用推荐初装钢球配比作为易门铜业2.43.6 m球磨机磨矿介质，其优化效果明显。关键词：球磨机；介质配比；磨矿产品；磨矿优化；中间级别；推荐钢球配比中图分类号：TD921 文献标志码：A 文章编号：1005-2518（2023）01-0163-08 DOI：10.11872/j.issn.1005-2518.2023.01.112引用格式：YANG Yingbao，FU Yanxiong，PEI Yingjie，et al.Study on Grinding Medium Ratio Optimization of 2.43.6 m Ball Mill in Yimen Copper Industry J.Gold Science and Technology，2023，31（1）：163-170.杨应宝，伏彦雄，裴英杰，等.易门铜业2.43.6 m球磨机磨矿介质配比优化研究 J.黄金科学技术，2023，31（1）：163-170.随着我国社会经济的快速发展，各领域对铜矿产资源的需求日益增长，高品位、易回收的铜矿资源日益减少，“贫、细、杂”铜矿已成为铜矿资源的重要来源（Ruan et al.，2019；郑润浩等，2020；Li et al.，2020；高锁平，2021）。这就使得磨矿作业的目标发生了变化，即必须在脉石矿物与有用矿物解离的基础上，尽可能地降低磨矿产品中的过细级别和过粗级别产率，提高磨矿产品中间级别产率（高玉和，2021；裴英杰等，2021；崔立凤等，2022）。球磨机中的钢球作为磨矿过程中的施力对象，其尺寸和形状对磨矿产品的粒度组成等指标具有重要影响，从而进一步影响选别指标和选厂效益（王晶，2011；Corin et al.，2018；王超等，2019；Zhang et al.，2020）。因此，对磨矿作业中的介质尺寸及配比进行优化，能够有效地提高磨矿产品质量，降低入选作业中过粗及过细级别产率，使更多的合格粒级进入分选作业（肖庆飞等，2017；陈城等，2019；张谦等，2020；Cao et al.，2021），从而提高铜矿石的选别指标。易门铜业有限公司磨矿工段采用的是两段闭路磨矿流程，破碎产品分别进入 2.43.6 m 和3.24.5 m格子型球磨机中进行研磨，其中2.43.6 m格子型球磨机与2 000 mm单螺旋螺旋分级 收稿日期：2022-08-28；修订日期：2022-11-22基金项目：国家自然科学基金地区科学基金项目“磨矿条件对黑钨矿微细粒粒度特性和界面性质影响及调控机制研究”（编号：51964044）和矿冶过程自动控制技术国家重点实验室开放基金项目“勒洛四面体介质的磨矿产品粒度特性优化与调控机理研究”（编号：BGRIMM-KZSKL-2022-1）联合资助作者简介：杨应宝（1982-），男，云南玉溪人，博士研究生，从事碎矿与磨矿研究工作。*通信作者：周强（1991-），男，山东枣庄人，博士，讲师，从事碎矿与磨矿理论与数值模拟研究工作。Vol.31 No.1 Feb.，2023采选技术与矿山管理164机组成闭路，3.24.5 m格子型球磨机与400 mm水力旋流器组成闭路，分级溢流输送至二段磨矿分级系统。目前，2.43.6 m格子型球磨机存在装补球制度不合理、磨矿产品细度低、分级机效率偏低及循环负荷偏高等问题。因此，本文对易门铜业2.43.6 m球磨机磨矿介质配比进行优化研究，通过改变钢球级配，提高该选厂的磨矿细度和中间级别产率，从而实现提高选厂技术生产指标和选厂生产效益的目标。1 试验材料及方法1.1 试验材料试验材料取自易门铜业集团，为了确保矿样的代表性，在各取样点分别取一块类似于正方体的矿块，共取4块，将其作为测定力学性质的试样。然后，分别取易门铜矿的皮带给矿、分级机溢流、分级机沉砂和球磨机排矿进行筛析，用于测定磨矿分级循环产品的产品粒度组成情况。1.2 试验方法（1）矿石力学性质测定。矿石的力学性质主要是指矿石的硬度、脆性、韧性以及解离与断口等方面。由于磨矿是将钢球作为施力对象，对矿石进行研磨，因此通过分析矿石力学性质来推断何种尺寸及配比的钢球更适用于矿石研磨显得尤为重要。本试验测量了4个给矿点提取到的矿石的力学性质，并分别测量矿石密度、单轴抗压强度、弹性模量和泊松比，从而计算最佳球径。（2 ）磨矿产品粒度分析。由于磨矿产品粒度分析较为简单，因此被用作各类矿山分析磨矿产品指标的主要手段。对磨矿产品粒度进行分析，能够及时发现磨矿作业中出现的各类问题并加以解决。目前，磨矿产品的粒度分析方法主要有筛分分析法、水力沉降分析法和显微镜分析法（蔡有兴等，1995）。筛分分析法具有操作简单和耗时少等优点，因此被视为粒度分析的主要方法，但当筛网目数越小时，矿石筛分就会变得越困难，因此筛分分析法主要用于+0.074 mm的矿粒（张霜玉等，2014）。相比之下，水力沉降分析法主要用于-0.074+0.010 mm的矿粒，显微镜分析法则常用于-0.250+0.020 mm的矿粒（常富强等，2022）。本试验采用筛分分析法和水力沉降分析法对易门铜业集团磨矿产品的粒度组成情况进行分析。（3）钢球尺寸计算。最初，计算磨机内钢球尺寸的常用公式有拉苏莫夫公式、奥列夫斯基公式、戴维斯公式和邦德经验公式等，由于这些公式计算所得的球径与实际所需的球径误差过大，因此逐渐被舍弃。之后，欧美国家推导出阿里斯查尔默斯公式和诺克斯洛德公式，使得计算后的钢球直径更为精确，但由于其系数均为欧美国家标准，在我国并不适用。由于我国普遍采用普氏硬度系数而非功指数，采用95%过筛粒度而非80%过筛粒度，且我国磨机相比国外普遍较小，为此，段希祥（1997）充分考虑我国国情，提出了目前仍在广泛使用的段氏球径半理论公式。本试验采用该公式计算介质尺寸，表示为Db=Kc0.52242-6压10eD03d（1）式中：Db为具体磨矿条件下给料粒度b所需的精确介质尺寸（cm）；Kc为经验综合修正系数；为磨机转速率（%）；压为标准试件的单轴抗压强度（kg/cm2）；e为磨矿介质在矿浆中的相对密度（g/cm3）；D0为球磨机内介质的“中间缩聚层”直径；d为球磨机全给矿95%过筛的颗粒尺寸（cm）。（4）实验室试验结果分析。实验室试验在DL=450450 mm球磨机中进行批次磨矿。取一段2.43.6 m球磨机皮带给矿和一段2 000 mm螺旋分级机返砂按1 4进行配矿，每份试样质量为12 kg，介质充填率为40%，装球104 kg，磨机转速率设为75%，磨矿浓度为80%，根据现场钢球配比80 mm 60 mm=60%40%确定磨矿时间为80 min，保证磨矿细度约为80%。为便于对比分析，推荐方案、偏大方案和偏小方案均采用相同的磨矿时间（80 min）。2 试验结果2.1 矿石力学性质测定结果对采场不同矿段的矿石进行力学性质测定，结果见表1。由表1可知：（1）矿石密度最大值为4.12 g/cm3，最小值为3.80 g/cm3，平均值为4.00 g/cm3，矿石整体容重较大；（2）矿石普氏硬度系数最大值为24.1，最2023 年 2 月 第 31 卷 第 1 期165杨应宝等：易门铜业2.43.6 m球磨机磨矿介质配比优化研究小值为8.53，平均值为13.91，矿石整体较硬；（3）弹性模量最大值为11.90104 MPa，最小值为7.54104 MPa，平均值为 8.94104 MPa，远大于脆性石灰石，说明矿石整体脆性较大；（4）矿石泊松比最大值为0.58，最小值为0.19，平均值为0.38，矿石整体韧性较大；（5）在确定钢球制度时，要同时考虑矿石密度大、硬度大且存在部分脆性矿石的影响，尽量使矿石达到单体解离，有效避免过细级别的产生。因此，对磨机中的介质级配进行优化具有重要意义。2.2 一段球磨机磨矿产品分析易门铜业公司的磨矿流程如图1所示。由于2.43.6 m球磨机磨矿分级系统存在装补球制度不合理、磨矿产品细度低、分级机效率偏低及循环负荷偏高等问题，依据2.43.6 m球磨机磨矿分级系统产品，对其进行粒度组成筛析，结果见图2。由图2可以看出：（1）皮带给矿+0.15 mm的粒级产率高达89.72%，粗粒级矿物较多，且-0.074 mm产率仅为 6.31%，证实矿石韧性较大，较为难磨；（2）分级机返砂中-0.15 mm粒级产率高达65.36%，说明返砂中细级别偏多；（3）分级机溢流中-0.010 mm粒级产率占整个磨矿-0.074 mm粒级产率的19.21%，表明产品中过粉碎较严重；（4）以-0.074 mm产率计算分级质效率为33.97%，分级效率偏低，返砂比为图1一段磨矿分级流程Fig.1Primary grinding and classification process图2易门铜业2.43.6 m球磨机磨矿产品粒度组成Fig.2Particle size composition of Yimen Copper s 2.43.6 m ball mill grinding products表1矿石力学性质测定结果Table 1Measurement results of mechanical properties of ores现场编号1234饱和密度/（gcm-3）4.104.114.104.114.124.103.803.813.813.803.803.81单轴抗压强度/MPa108.00132.00175.00117.00141.00125.00171.00241.00163.0085.4097.10112.00平均强度/MPa138.00128.00192.0098.20割线弹性模量E50/（104 MPa）8.4711.907.547.86U50平均值0.580.430.190.31Vol.31 No.1 Feb.，2023采选技术与矿山管理166403.85%，说明矿石在磨机中停留时间过长，这是导致产品中-0.010 mm粒级产率较高的原因；（5）经磨矿一次性新生成的-0.074 mm 粒级产率分别为14.02%，新生成的-0.074 mm 粒级产率较低，说明磨机内介质配比不合理。针对上述问题，需要通过段氏球径半理论公式对磨机球径进行优化，使钢球直径达到精确化，从而改善磨矿产品粒度分布情况。2.3 最佳磨矿介质配比的确定基于矿石力学性质和粒度分布情况，采用式（1）确定2.43.6 m球磨机磨碎12 mm矿石所需的精确球径。由公式含义可知，球磨机全给矿95%过筛的颗粒尺寸 d=1.2 cm，Kc=1.12，磨机转速率 为75%，由 t=3.95 g/cm3和磨矿浓度 R=80%求得 e=5