计及风光相位特性和机-网间元件的短路电流计算方法_乔立.pdf

：年 月 第 卷 第 期计及风光相位特性和机网间元件的短路电流计算方法乔立，黄梓欣，章谋成，魏繁荣，赵红生，刘巨（国网湖北省电力有限公司经济技术研究院，湖北 武汉；强电磁工程与新技术国家重点实验室（华中科技大学），湖北 武汉；三峡大学电气与新能源学院，湖北 宜昌）摘 要：以风电和光伏为代表的新能源机组大量接入电网使得短路电流的精确计算校核变得困难。针对最新研究中构建新能源并网点短路电流映射模型时，未考虑相位映射及未计及箱变、集电线路、主变及送出线路等机端到并网点间电气元件（机网间元件）影响的理论缺陷，文中提出一种计及新能源相位特性和机网间元件影响的改进工程化电网短路电流计算方法。首先，结合国家运行规程对新能源机端电压短路电流相位映射进行有补充意义的理论建模。其次，对该模型进行工程化处理，并提出一种将所得映射逆推至并网点的迭代计算方法。继而，将工程化后的并网点短路电流幅相映射模型应用到现有局部迭代计算中，得到改进的计算方法。最后，在 仿真软件中搭建新能源并网模型，验证了新能源机端电压短路电流理论幅相映射的准确性、机端映射模型逆推至并网点的迭代计算理论有效性；在此基础上，在 节点系统中对所得映射模型进行实验验证。结果表明所提改进计算方法能在一定程度上提升短路电流计算精度。关键词：工程迭代；风光机组；新能源；短路电流计算；精度提升；机网间元件；幅相映射中图分类号：文献标志码：文章编号：（）收稿日期：；修回日期：基金项目：国家自然科学基金资助项目（）引言短路电流计算问题是电网发展规划中不可避免的关键问题之一。从长远来看，随着新型电力系统中以风电和光伏（，）为代表的新能源装机规模逐年增加，其有别于常规机组的短路特性将在一定程度上影响电网短路电流的精确计算。一般情况下，电网内部节点母线出口发生三相短路的电流数值相较其他故障类型更大，这将作为断路器等电气设备选型的关键参考因素，若再叠加新能源的全新短路电流特性，可能对电网的发展规划及保护配置等产生更加深远的影响。为此，专家学者们针对含新能源电网的短路电流计算方法开展了相关研究。从工程应用层面出发，在电网内部故障时，现有短路电流求解软件中一般不计及新能源机组的馈流效果，易造成短路电流的计算值偏小。也有算法将新能源等效为 倍额定电流的恒定电流源，没有考虑新能源设备的电力电子特性，计算结果与实际值之间存在理论偏差。而在未来高比例甚至全比例新能源接入的新型电力系统中，上述算法均不再适用。从理论分析层面出发，计算电网短路电流一般采用迭代法。为此，保护与控制领域的学者们对新能源的短路电流进行了精细化分析建模，文献分别推导了永磁同步发电机（，）、双馈风力发电机（，）、的机端短路电流特性。上述模型在理论层面计算精确度较高，但过于依赖机组的运行参数，在已高度商业化的新能源机组中推广困难，且上述研究均针对新能源机组层面的短路电流，而非大电网层面的短路电流，难以应用于工程化的电网短路电流计算软件中。有最新研究针对上述问题给出了解决思路，文献提出构建新能源机端电压短路电流的工程映射关系，并设定局部迭代区域以平衡计算精度与计算量。但该项研究仍存在以下不足之处：仅考虑了幅值映射关系，理论上，短路电流相位也能在一定程度上影响短路电流大小，充分考虑其相位有望提升短路电流计算精度；此外，该项研究通过工程实测数据拟合得到并网点电压短路电流的幅值映射关系，并将其与新能源机端理论特性对比。然而，新能源机组到并网点一般须通过箱变、集电线路、主变及送出线路等机网间电气元件，文献无法印证新能源机端的映射关系。因此，须进一步计及上述电气元件对短路电流映射模型的影响。综上，为完善现有新能源短路电流计算的理论缺陷与不足，并提升其计算精度，文中补充性地提出考虑新能源机端电压短路电流的幅相映射模型，对其进行工程化处理后，进一步提出计及机网间电气元件影响的迭代计算理论，将新能源机端幅相映射逆推至并网点得到短路电流工程计算模型，最终将此模型应用于现有短路电流的局部迭代计算方法中。电网短路时新能源机端电压短路电流的幅相映射 电网短路时 机端电压短路电流的幅相映射建模按照国家标准风电场运行规程，的网侧变流器控制内环、轴的电流参考值、应满足：（）（），（）|（）式中：为新能源机组的机端电压；（）为正常运行时 的参考有功功率；为表征 过流能力的典型值，该值的选取范围一般在 之间。同时，的短路电流应满足：（）（）（）（）（）式中：为 的短路电流幅值；（）为 机组的额定电流；为 机端电压与短路电流之间的相角差。根据式（）、式（）可求出、的解析表达式为：（）（）（）（）（）|（）（）（）|（）|（）电网短路时 机端电压短路电流的幅相映射建模 同样要满足国家标准风电场运行规程，其短路电流特性须充分计及撬棒（）电路的影响，这导致网侧变流器在 端口的电压跌落至 后被闭锁，为 投入的机端电压。此外，在大电网级短路电流计算中一般考量的电气量为三相稳态短路电流，因此文中仅考虑 的定子基频短路电流，可表示为：（）（）（）（）（）式中：、分别为定子电感、转子电感和定转子互感；为转子衰减常数；为转子等效电阻；、分别为同步角频率及转子角频率。由此可得 机端电压短路电流的幅相映射为：（）（）（）（）（）|（）（）|（）（）|（）|（）其中：（）（）（）式中：为 的短路电流幅值；（）为 机组的额定电流；为 机端电压与短路电流之间的相角差。电网短路时 机端电压短路电流的幅相映射建模 基于最大功率跟踪模块，经升压电路及变流器接入电网。按照国家标准光伏电站运行规程，同样可得出 机端电压短路电流的幅相映射为：（）（）（）（）（）|（）|（）（）|（）|（）式中：为 的短路电流幅值；（）为 机组的额定电流；为 机端电压与短路电流之间的相角差。计及机网间电气元件的改进工程化电网短路电流计算方法 新能源机端短路电流幅相映射的工程化处理第 章所建模型按照机端电压跌落分段后的每一段基本都是非线性的，且在 映射模型中包含机组的实际运行参数值，例如，其 投入的机端电压 与式（）中相关参数设置有关，这 个主要原因将导致该模型难以应用于实际工程。因此，必须对该模型进行工程化处理，开展线性近似化和参数实用化。模型线性化的依据在于，按式（）、式（）、式（）、式（）、式（）、式（）所绘制的折线在每一段上的曲率均较小，因此可用直线替换曲线以降低工程计算量。模型参数实用化则是采用文献中 的典型参数拟合得出其机端特性，在工程应用层面上满足实际需求。对于 种新能源机组，工程化后的线性模型为：（）（）（）（）|（）工程化后的线性模型为：（）（）（）（）|（）|（）工程化后的线性模型为：（）（）（）（）|（）上述线性化过程固然加快了计算速度，模型更具有工程价值，但直线替代曲线也导致计算精度略微降低，实际工程中可以根据需求折衷选择。新能源机端至并网点短路电流映射模型的迭代推导方法通过 节处理过程可得新能源机端的工程化模型，但正如引言中所述，实际工程中大部分新能源机组并网须通过箱变、集电线路、主变及送出线路等机网间的电气元件，具体结构见图，所以文献中将新能源机端电压视作并网点电压的研究方法存在严重缺陷。文中为弥补上述缺陷并提高模型的实际应用价值，拟从新能源机端逆推得到并网点的工程化模型。图 新能源场站并网结构 电网内部某母线节点发生三相对称短路时，设新能源并网点电压为，由于同一场站内新能源机组和箱变的型号及参数一般是相同的，可认为每条集电线路所接新能源机端的电压一致，设其为（，），相应输出电流也一致。条集电线路各接有、台新能源机组，每条集电线路、送出线路的阻抗分别为（，）、；箱变、主变折算到高压侧的电抗分别为、。第 条集电线路上所接第 台（，）新能源机端的输出电流为；第 条集电线路电流为，；送出线路上流过的电流（即干线电流）为。简便起见，在构建新能源并网点短路电流的迭代计算过程中忽略送出线路的对地电容。乔立 等：计及风光相位特性和机网间元件的短路电流计算方法与同步机电源相比，新能源机组在电网故障时馈出的短路电流数值并不大（远小于同步机电源的短路电流），因此在各集电线路、主变及箱变上的短路压降并不大。为从新能源机端逆推得到并网点的电压电流映射关系，可采用如下迭代算法：首先假设 作为初始条件，将其代入前文所得新能源机端工程化模型中，可得每条集电线路所接新能源机端电流，再根据式（）可更新。（）（）（）式中：、分别为主变及箱变变比；、分别为主变和箱变导致的相移，其与变压器接法及故障类型有关。在研究电网三相短路的前提下，电流和电压经过变压器所产生的相移相同。将上述所得 代入新能源机端工程化模型中，进入下一轮迭代，进一步更新各集电线路电流。结合式（）及工程化模型多次迭代直至满足式（）所示迭代终止条件，最终记录迭代收敛后的送出线路电流 的幅值和相角。（）（）（）式中：为第 轮迭代过程中送出线路的电流幅值；为迭代收敛精度，应按照实际工程需求选取，其值不可太大，否则将直接跳出迭代过程，也不可太小，否则每次迭代都会因达到迭代轮数上限而结束，的选取将失去意义；为迭代轮数；为设定的迭代轮数上限，参照文献一般取 即可。上述迭代过程简述了针对某一给定并网点电压 求得对应 的方法。为进一步获得并网点的工程化模型，可设定 ，而后遍历（，）（按照实际精度需求设定步长），再通过迭代计算求得每一步长中 对应的，即可得出 与 之间的映射关系。最终，可根据实际需求对迭代所得映射关系进行二次工程线性化处理。含新能源电网的改进局部迭代短路电流计算方法文献提出了含新能源电网短路电流的局部迭代计算方法，各步骤主要可概述为：（）忽略全网新能源，通过潮流计算及传统短路电流计算求取故障前后电网各节点电压。（）划分迭代区域，将节点电压跌落程度小于某一设定值的节点归入故障节点集。（）在故障节点集中按照求取的新能源短路电流映射模型进行迭代计算，直至满足收敛条件或达到设定的迭代轮数上限。（）利用迭代计算结果求取全网的短路电流。参照以上计算理论，文中改进之处可描述为：利用步骤（）中计算所得的故障后电网各节点电压的幅值和相角，通过所提新能源并网点机端电压短路电流的幅值和相位映射关系，在步骤（）中进行局部迭代。考虑相位映射关系使得计算过程更为精细合理，新能源机端逆推至并网点这一过程也具有一定的实际意义。综上，文中所提含新能源电网的改进短路电流计算方法流程见图。图 含新能源电网的改进短路电流计算方法流程 仿真验证 新能源机端电压短路电流幅相映射模型为验证第 章中新能源机端电压短路电流幅相映射模型的准确性，在 仿真软件中搭建如图 所示的简易电网模型。该模型中参数设置为：同步机大电网端口电压为 ；线路、阻抗参数均为 ；线路、长度之和为；线路 长度为 ；负荷大小为 。新能源支路变压器为理想变压器，接线，其变比及额定容量分别为 、。新能源机组参数可参考文献。图 含新能源接入的简易电网模型 在线路 上设置三相金属性短路故障，并控制线路、长度总和不变，可实现同步机大电网馈出恒定短路电流；再通过改变线路、的长度比例，以实现新能源出口电压的不同程度跌落。多次记录新能源机端电压及电流的幅值和相角，可分别得到、种新能源机端电压短路电流幅相映射的仿真结果。进一步地，将通过上述方式所得的机端特性（以下称为仿真拟合模型）与式（）、式（）、式（）、式（）、式（）、式（）所表示的机端特性（以下称为理论计算模型）进行对比，结果见图。分析可知，仿真拟合模型与理论分析模型吻合程度较高，即仿真进一步验证了理论计算模型的准确性。最后，按照第 章所述方法进行工程线性化处理，即采用分段折线形式（以下称为实用计算模型）代替已有的非线性理论计算模型。种新能源的仿真拟合模型、理论计算模型以及实用计算模型的对比结果如图 所示。并网点电压短路电流幅相映射模型验证结合图 所示模型验证第 章中新能源并网点电压电流映射关系的迭代求取理论方法，不失一般性地将模型设置如下：新能源机组类型为 机组，送出线路长度为 ，条集电线路长度分别为 和 ，线路阻抗均为 ，条集电线路上分别接有 机组 台和 台，主变及箱变折算到高压侧阻抗大小分别为 、。迭代求取方法的