基于不同标准的某自建房结构安全鉴定分析_聂志林.pdf

江西建材质量控制与检测802023年1 月作者简介：聂志林（1991-），男，湖南溆浦人，硕士，工程师，主要研究方向为结构检测鉴定。基于不同标准的某自建房结构安全鉴定分析聂志林中大智能科技股份有限公司，湖南 长沙 410006摘 要：文中以某自建房为例，分别采用 JGJ 125-2016危险房屋鉴定标准 与 GB 50292-2015民用建筑可靠性鉴定标准 进行结构安全鉴定评级，其评级结果不同。文中分析评级结果不同的原因，并对两标准在鉴定工作和全国自建房安全专项整治工作方面的应用提出了相关建议。关键词：自建房；安全鉴定；鉴定评级；自建房安全专项整治 中图分类号：TU362 文献标志码：A文章编号：1006-2890（2023）01-0080-03Safety Appraisal Analysis of a Self-built Building Structure based on Different StandardsNie ZhilinZhongda Intelligent Technology Co.Ltd.,Changsha,Hunan 410006Abstract:Taking a self-built house as an example,in this paper,the structural safety appraisal and rating are carried out respectively by adopting the Appraisal Standard for Dangerous Houses（JGJ 125-2016）and the Appraisal Standard for the Reliability of Civil Buildings（GB 50292-2015）,and the rating results are different.In this paper,the reasons for the different rating results are analyzed,and relevant suggestions are put forward for the identification work of the two standards and the special rectification work of the national self built housing safety.Key words:Self-built house;Safety appraisal;Appraisal rating;Special rectification of self-built houses0 引言2022年4月29日，湖南长沙居民自建房发生倒塌事故，造成重大人员伤亡。事故发生后，国务院办公厅下发了 全国自建房安全专项整治工作方案1，方案要求全国各地彻查自建房安全隐患，力争在2023年6月底前完成全国所有自建房的排查摸底，对危及公共安全的经营性自建房快查快改、立查立改，及时消除各类安全风险，并重点排查三层及以上、人员密集、违规改扩建等容易造成重大安全事故的经营性自建房风险隐患。用3 年左右时间完成全部自建房安全隐患整治，并建立农村和城镇房屋安全管理长效机制，保障人民群众生命财产安全和社会大局稳定。本文以某自建房为例，分别采用 JGJ 125-2016 危险房屋鉴定标准（下文简称为 危标）与 GB 50292-2015民用建筑可靠性鉴定标准（下文简称为 可标）对其进行鉴定评级，分析评级结果不同的原因，并对两标准在鉴定工作和全国自建房安全专项整治工作方面的应用提出了相关建议。1 工程概况某自建房房屋为单层、砖混结构的城镇既有建筑房屋。建造年代大约为2001 年，房屋总高3.1m，共1 层。该房屋近年曾进行过局部二次装修改造，无改造设计资料，现作为宿舍和厨房使用，在使用过程中未遭受重大自然灾害。委托方未能提供该房屋所有权证、完整且有效的结构设计图纸、地勘报告及相关施工等资料。房屋基本信息情况如表1 所示。表1 房屋基本信息表序号项目房屋建筑信息1房屋层数1 层2房屋结构砖混结构3地面粗糙度类别B类4基本风压0.45 kN/m25基本雪压0.40 kN/m26建筑场地类别类2 现场检测根据 GB/T 50344-2019建筑结构检测技术标准 要求，2022 年3 月6 日，该自建房进行了9 个项目的检测，具体包括外观质量、结构布置、砌体砖抗压强度、砌筑砂浆抗压强度、混凝土抗压强度、截面尺寸、钢筋配置、连接与构造、侧向位移等。2.1 外观质量现场对该自建房的外观质量与缺陷进行全面宏观检查，检查发现，房屋部分悬挑板出现保护层脱落、钢筋锈蚀和露筋现象，房屋外墙装饰酥碱脱落，屋面防水层损坏，楼板和围护墙体存在裂缝现象。2.2 结构布置采用手持式激光测距仪、钢卷尺、一体式钢筋扫描仪等仪器设备对该房屋建筑的结构布置进行测绘检测2。房屋结构布置的基本情况为：1层砖混结构，建造年代为2001年，屋面板为现浇板，屋面为非上人屋面。2.3 砖抗压强度通过砖回弹法3-6对该房屋墙体进行检测，所检该建筑墙江西建材质量控制与检测812023年1 月体的砖抗压强度均达到16.9 MPa，其强度等级达到 MU15。2.4 砂浆抗压强度通过砂浆回弹法对该房屋建筑墙体的砌筑砂浆进行检测，所检该建筑墙体的砂浆抗压强度均达到10.7MPa，其强度等级达到了 M10。2.5 混凝土抗压强度通过回弹法进行混凝土抗压强度检测，所检该建筑混凝土构件抗压强度按构件推定值为29.7MPa，其强度等级达到C25。2.6 截面尺寸通过量测法7对该房屋建筑的主体结构构件截面尺寸进行检测，所检构造柱截面尺寸为240mm240mm，混凝土梁的截面尺寸为250mm500mm，屋面板厚为150mm。2.7 钢筋配置通过电磁感应法8-9对该房屋建筑结构的钢筋配置进行检测，如钢筋数量与间距、保护层厚度、箍筋间距和加密区域，所检该房屋建筑混凝土梁构件的底筋数量为625，箍筋为 8200,混凝土柱构件单侧钢筋配置为425，箍筋为8150/200，楼板钢筋配置为双层双向 10200。2.8 侧向位移通过全站仪投点法对该房屋建筑结构平面内的侧向位移进行检测，所检该房屋所测点的最大侧向位移为8.48 mm，符合可标 第7.3.10 条小于 H/250=20.28mm的要求。2.9 围护系统经现场检测，未发现该建筑存在因结构受力或者地基不均匀沉降引起的明显裂缝缺陷和损伤，但发现部分围护墙体存在开裂现象。2.10 建模计算根据该房屋现阶段实际使用荷载及现场各项检测结果，在不考虑外观缺陷的情况下，采用 YJK（V2022-4.2.0 版）软件对该房屋上部主体结构承载力进行计算分析。计算模型如图1 所示。图1 结构计算模型荷载按照当前现行规范取值。风荷载信息：基本风压0.45kN/m2，地面粗糙度类别为B类。恒荷载信息：混凝土容重25kN/m3、烧结多孔砖砌体容重16kN/m3、楼面做法2.3 kN/m2、屋面做法3.0kN/m2。活荷载信息：非上人屋面0.5kN/m2，卫生间2.5kN/m2。该房屋建筑材料的强度均按现场实测情况进行取值。计算结果表明，该自建房个别梁、墙体构件的承载能力不满足规范要求。3 鉴定评级3.1 可标评级该房屋正常使用达到两年以上，未发现近期存在地基变形、沉降、因基础不均匀沉降而引起的上部墙体倾斜、开裂等危及结构安全的现象，且房屋结构平面内的侧向位移满足要求，地基基础整体性较好。评定该房屋地基与基础的安全性等级为Au 级。根据 可标 相关规定，评定该房屋上部承重结构子单元为 Cu级，简易评级过程如表2 所示。表2 上部承重结构（子单元）安全性评级表鉴定子单元承载能力（构件集）、整体性评级上部承重结构评级上部承重结构承载能力CuCu侧向位移Bu整体性等级Au根据检测与计算结果，评定该房屋最终鉴定单元的整体结构为 Csu级。即该自建房的安全性不符合 可标 对 Asu级的要求，显著影响房屋整体承载。结构鉴定的简易评级过程如表3所示。表3 房屋整体安全性评级表鉴定单元子单元整体结构评级某一层自建房房屋地基基础评级AuCsu上部承重结构等级Cu维护系统的承重部分Cu3.2 危标评级第一阶段：被鉴定房屋未发现有 危标 第4.2 条内列举的情形，评定该自建房地基为非危险状态。第二阶段：根据 危标 的规定，经计算分析得出结论如下。基础危险构件综合比例 Rf=ndf/nf=0.00%。房屋第一层危险构件综合比例 Rsi=10.37%。房屋整体结构危险构件综合比例 R=4.83%。根据 危标 第6.3.6节的相关要求，当0R5%，且基础和第一层的危险性等级不含Du级，则该房屋评定为B级。因此，评定该自建房为 B级，即个别结构构件评定为危险构件，但不影响主体结构安全，基本能满足安全使用要求。4 分析根据该工程实例，发现经 可标 评定为 Csu级房屋，而经危标 评定该房屋为B级。通俗地说，评定为Csu级房屋通常会被认定为不合格、不安全的房屋，一般需要加固修缮使用。而被评定为 B级房屋，通常会被认为是安全房屋。既然针对同一栋房屋进行鉴定，为何两标准之间的鉴定评级结果不同？主要是由于两个标准的差异引起的。（1）可标 主要是评定房屋的安全性或可靠性，而 危标 是评定房屋的危险程度。鉴定意义不同，房屋不危险性不等于结构安全性符合要求。（2）可标 主要考量房屋构件是否满足当前现行规范的要求，而 危标 会根据不同建造年代考量房屋结构构件的抗力与效应比，增加了一个调整系数，其考虑了房屋建造年代的调整。（3）可标 是依据结构构件安全性等级及数量进行鉴定评级，而 危标 是依据危险构件占整体房屋构件的综合比例（下转第86 页）江西建材质量控制与检测862023年1 月值存在误差，故在读数时应读出压力表实际达到的压力值，而不能通过回油调整压力值。（3）安装钢绞线时，有可能造成孔道内钢绞线交错缠绕，在张拉时会增大摩阻力，故在安装钢绞线时，需将钢绞线一一对应编号，安装时避免钢绞线在孔道内扭结交错。（4）施工时，现浇梁支架沉降影响孔道线性位置，间接造成管道每米偏差系数增大，故在施工时需考虑梁支架沉降数值提前设置预拱度，以保证管道线性符合设计。（5）安装传感器过程中可能出现传感器。与锚垫板中心不同心，造成钢绞线与传感器内壁接触，增大摩阻力，故必须保证安装后传感器与锚垫板中心对中，使钢绞线在张拉过程中不与传感器内壁接触6。5 结语综上所述，预应力孔道的材料、孔道定位是否准确、梁片孔道成型质量等都是引起孔道摩阻损失的因素。如果对摩阻损失估计过大，张拉时可能造成混凝土局部破损或梁体开裂；对摩阻损失估计过小，张拉时张拉力不足，可能无法有效保证混凝土梁的刚度。因此，在预应力张拉施工前对梁体进行孔道摩阻试验能更有效地保证梁体的施工质量，对后续施工起到一定的指导作用。参考文献 1 吴建军.预应力混凝土箱梁长预应力束孔道摩阻损失的测试 J.福建建材，2007（3）：49-51.2 叶恒梅.预应力混凝土后张梁孔道摩阻损失试验分析J.浙江交通职业技术学院学报，2016，17（1）：13-16，36.3 赵少强，别大华，刘建伟.客运专线 32m 简支箱梁预应力孔道摩阻试验研究J.铁道标准设计，2008（2）：48-49.4 杨孟刚，文永奎，陈政清.32m 双线铁路简支箱梁孔道摩阻试验研究J.铁道标准设计，2001（11）：3-4.5 蒋保东，汪勇段，宇帆，等.桥梁预应力筋孔道压浆质量控制J.四川水力发电，2019，38（6）：84-86，98.6 张运涛.连续箱梁桥孔道摩阻试验研究J.安徽建筑大学学报，2014（4）：37-39.规范，增强自身检验能力，提高检测队伍素养。5 结语综上所述，目前混凝土应用广泛，应积极落实材料检测，精准把控混凝土性能，通过检测混凝土强度、耐久性等，评估工程的施工质量。只有科学掌握检测技术，保障混凝土质量，才能促进建筑工程质量的提升。参考文献 1 叶雯文