高层住宅装配式预制楼梯施工工法.doc

高层住宅装配式预制楼梯施工工法 高层住宅装配式预制楼梯施工工法 1 前言 为了有效解决建筑行业劳动力不足，提高工程效率缩短工期，提高建筑物的质量和性能，保证房地产企业更好的可持续发展等问题，建筑工程的产业化已经是行业未来的趋势。产业化工程突出特点就是装配式施工，而如何提高装配式建筑的整体性，如何降低构件加工、安装的难度，如何提高构件安装的质量，如何缩短装配式工程的吊装时间使其满足社会要求等问题成了影响产业化工程发展的主要因素。 传统的现浇楼梯，须经过支模、钢筋绑扎、混凝土浇筑等工序，在劳动力和工期上有不利影响。并且现浇楼梯的施工质量缺陷较多，容易出现涨模、漏浆等问题，混凝土在达到强度前人员来回走动，易对踏步棱角造成破坏。而装配式预制楼梯在这些方面都可以避免。 本项目主要研究高层住宅中预制楼梯深化设计、模具制作、楼梯制作、运输、安装，包括楼梯构件生产各种预埋件、预留孔洞的规格、位置和数量，混凝土的养护，现场如何安装，成品如何保护等。 2 工法特点 2.1工序简单、节省工期 预制楼梯提前在加工厂预制而成，运至现场后直接安装，减少了现浇楼梯现场支模、钢筋绑扎、混凝土浇筑等时间，并且省去了后期踏步的做法，大大减少了装修的工作量，节约工期。 2.2质量高、外观美 施工方便，构件质量容易得到保证，踏步边缘棱角分明、完整美观，防滑条清晰漂亮，构件尺寸几乎无偏差。较现浇楼梯常出现的涨模、漏浆、踏步缺棱掉角等质量问题有了很大的提高。 2.3周转多、成本低 工厂化加工生产，人力需要少，材料周转次数多，浇筑混凝土时浪费较少，并且省去后期踏步装修成本。 2.4节能环保 工厂制作，浇筑混凝土时现场漏浆容易回收利用，节能环保。 图5.3.1-1 梯板平面布置图 图5.3.1-2 楼梯配筋与位置示意图 图5.3.1-3 楼梯各类预留预埋与踏步防滑条设计图 5.3.2预制楼梯钢筋绑扎 预制楼梯在工厂进行钢筋绑扎，并埋设各类预埋件，钢筋规格、间距，预埋件种类需与图纸相对应，并经验收合格。 图5.3.2 钢筋工厂绑扎 5.3.3预制楼梯模板制作 预制楼梯的模板制作须与深化图纸相对应，模板是保证楼梯尺寸、各类预留预埋位置和表观质量的关键所在。 图5.3.3-1 模板工厂安装 图5.3.3-2 各类预留预埋构件 5.3.4预制楼梯工厂养护 预制楼梯在加工厂进行混凝土浇筑，浇筑完成后采用蒸汽恒温养护，强度提高快，养护效果好。 图5.3.4 预制楼梯蒸汽养护 5.3.5预制楼梯运输 预制楼梯在运输过程中极易受到损坏，为防止磕碰，采用专用车辆进行运输。车辆载重20t，一次运输4块，并在车上安装固定支架对构件进行固定。 图5.3.5 预制楼梯运输示意图 5.3.6预制楼梯现场安装 预制楼梯进场验收合格后，采用塔吊安装就位。项目根据主体结构施工进度采取每两层安装一次的方法进行安装，确保梯梁处混凝土强度达到要求。 1、预制楼梯在吊装前，将侧面预埋吊环切除并抹平，在梯面平板预留吊装孔处安装万向旋转环。 图5.3.6-1 万向旋转环与楼梯连接图 2、为避免预制楼梯吊装就位时与楼梯间碰撞造成缺棱掉角等质量缺陷。项目制作了专用吊装钢梁，钢梁长度5.44m，采用H250*125*6*9的型钢，上边与下边设置20圆钢作为吊点，下边吊点的距离与楼梯上预埋吊点的距离相等，确保预制楼梯在吊装时钢丝绳保持竖直，避免产生的水平分力导致楼梯旋转，同时也避免了楼梯就位时极易冲撞的问题。 图5.3.6-2 吊装钢梁示意图 图5.3.6-3 预制楼梯现场吊装图 3、预制楼梯安装就位，经过细微调整，后采用C35级高强无收缩灌浆料将梯板与楼梯间两侧缝隙填实。 5.4吊装工具的计算 1、吊钩螺杆部分截面验算 吊钩螺杆部分可按受拉构件由下式计算： σt = F/A1≤[σt] （5.4-1） 式中：t──吊钩螺杆部分的拉应力； F──吊钩所承担的起重力，取F=15000.00N； A1──螺杆扣除螺纹后的净截面面积； A1 = πd12/4。 其中：d1──螺杆扣除螺纹后的螺杆直径，取d1=20.00mm； [σt]──钢材容许受拉应力。 经计算得：螺杆扣除螺纹后的净截面面积A1=3.14×20.002/4=314.16mm2； 螺杆部分的拉应力σt=15000.00/314.16=47.75N/mm2。 由于吊钩螺杆部分的拉应力47.75N/mm2，不大于容许受拉应力50.00N/mm2，所以满足要求。 2、吊钩水平截面验算 水平截面受到偏心荷载的作用，在截面内侧的K点产生最大拉应力σc，可按下式计算： σc = F/A2 + Mx/(γxWx) ≤ [σc] （5.4-2） 式中：F──吊钩所承担的起重力，取F=15000.00N； A2──验算2-2截面的截面积； A2≈h(b1+b2)/2。 其中：h──截面高度，取h=58.00mm； b1，b2──分别为截面长边和短边的宽度，取b1=30.00mm，b2=25.00mm； Mx──在2-2截面所产生的弯矩； Mx = F(D/2+e1)。 其中：D──吊钩的弯曲部分内圆的直径，取D=35.00mm； e1──梯形截面重心到截面内侧长边的距离； e1 = h(b1+2b2)/[3(b1+b2)]； λx──截面塑性发展系数，取λx=1.00； Wx──截面对x-x轴的抵抗矩； Wx = Ix/e1。 其中：Ix──水平梯形截面的惯性矩； [σc]──钢材容许受压应力，取[σc]=70.00N/mm2； 2-2截面的截面积A2=58.00×(30.00+25.00)/2=1595.00mm2； 解得：梯形截面重心到截面内侧长边的距离e1=28.12mm。 在2-2截面所产生的弯矩Mx=15000.00×(35.00/2+28.12)=684318.18N·mm； 解得：水平梯形截面的惯性矩Ix=445899.90mm4。 截面对x-x轴的抵抗矩Wx=445899.90/28.12=15856.35mm3； 经过计算得σc=15000.00/1595.00+684318.18/15856.35=52.56N/mm2。 由于吊钩2－2截面部分的压应力52.56N/mm2，不大于容许受压应力70.00N/mm2，所以满足要求。 3、吊钩垂直截面验算 垂直截面的应力计算与水平截面验算相同： h──截面高度，取h=38.00mm； b1，b2──分别为截面长边和短边的宽度，取b1=30.00mm，b2=25.00mm； 3-3截面的截面积A3=38.00×(30.00+25.00)/2=1045.00mm2； 解得：梯形截面重心到截面内侧长边的距离e1=18.42mm。 在3-3截面所产生的弯矩Mx=15000.00×(35.00/2+18.42)=538863.64N·mm； 解得：水平梯形截面的惯性矩Ix=125401.92mm4。 截面对x-x轴的抵抗矩Wx=125401.92/18.42=6806.35mm3； 经过计算得σc=15000.00/1045.00+538863.64/6806.35=93.52N/mm2。 垂直截面的剪应力τ按下式计算： τ = F/(2A3) （5.4-3） 式中：F──吊钩所承担的起重力，取F=15000.00N； A3──3-3截面的竖截面面积，取A3=1045.00mm2。 经过计算得τ=15000.00/(2×1045.00)=7.18N/mm2。 根据强度强度理论公式按下式验算： σ = (σc2+3τ2)1/2 ≤[σ] （5.4-4） 经过计算得σ =(93.522+3×7.182)1/2=94.35N/mm2。 由于吊钩3－3截面部分的压应力94.35N/mm2，不大于钢材的容许综合应力140.00N/mm2，所以满足要求。 4、圆形吊环计算 圆环的弯曲应力σ0按下式验算： （5.4-5） 式中：P──作用于圆环上的荷载，取P=15000.00N； R0──环的中心圆半径，取R0=35.00mm； d──圆环截面圆的直径，取d=20.00mm； [σ0]──圆环容许应力，取[σ0]=300.00N/mm2。 经过计算得σ0=3.24 ×15000.00×35.00/20.003=212.63N/mm2。 由于圆环的弯曲应力212.63N/mm2，不大于圆环容许应力300.00N/mm2，所以满足要求。 5、整体吊环计算 1）在横杆中点截面的弯矩M1和拉力P1按下式验算： M1≈Pl/6+P1x （5.4-6） 其中： P1 = Ptg(α/2)/2。 式中：P──作用于整体吊环上的荷截P=15000.00N； l──横杆跨度，取l=100.00mm； x──转角处到横杆中线的距离，取x=40.00mm； α──吊环两斜杆间的夹角，取α =15.00度。 经过计算得P1=15000.00×tg(15.00/2)/2=987.39N； M1=15000.00×100.00/6+987.39×40.00=289495.75N·mm。 2）在吊环转角处截面中(A点)的弯矩M2按下式计算： M2 = Pl/13 （5.4-7） 经过计算得 M2=15000.00×100.00/13=115384.62N·mm。 3）在斜杆中的拉力P2按下式计算： P2 = P/(2cos(α/2)) （5.4-8） 经过计算得 P2=15000.00/(2×cos(15.00/2))=7564.72N。 4）横杆中点截面的最大拉应力σ1按下式计算： σ1 = M1/W+P1/F1 ≤[σ] （5.4-9） 式中：F1──横杆中点截面面积F1=1000.00mm2； W──横杆中点抗弯截面抵抗矩W=2500.00mm3。 经过计算得到σ1=289495.75/2500.00+987.39/1000.00=116.79N/mm2。 由于横杆中点截面的最大拉应力116.79N/mm2，不大于容许应拉力300.00N/mm2，所以满足要求。 5）斜杆中点截面的拉应力σ2按下式计算： σ2 = P2/F2 ≤[σ] （5.4-10） 式中：F2──斜杆中点截面面积F2=300.00mm2； 经过计