高层住宅楼消防连廊悬挑模板支架施工方案-secret.doc

高层住宅楼消防连廊悬挑模板支架施工方案-secret 滨州华滨新苑二期职工保障房住宅小区7#楼 消防连廊模板支撑架施工方案 一、工程概况 滨州华滨新苑二期职工保障房住宅小区7#楼北立面十二层、十六层（结构层标高为32.87m、47.87）位置各设计了一道消防连廊。消防连廊为悬挑钢筋混凝土结构，混凝土强度等级为C30，其中挑梁悬挑长度为2.0m，梁的截面尺寸大为200mm×500mm，连梁截面尺寸为200mm×500mm，连廊板厚100mm，连廊宽2000mm（连梁外侧距离）。 二、编制依据： 1、根据本工程施工图纸及有关标准图； 2、根据国家有关规范、标准和地区的有关规程； 3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011） 4、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）； 5、建筑工程质量验收统一标准（GB50300-2013）； 6、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2016）； 7、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）； 8、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006） 三、消防连廊模板支撑方案设计 1、 由于本工程消防连廊设计为外部悬挑钢混凝土结构，连廊模板排架底部无支撑点，因此在连廊模板排架底部架设钢梁，以作为连廊模板排架支撑点之用。 2、 连廊模板排架底部支撑钢梁设置在连廊层高的下一楼层位置，钢梁上架设F48×3.5mm钢管排架，以作为连廊模板的支撑。 3、 钢梁拟采用16#工字钢，长6m，里端3.5m锚固在已浇筑好的十层楼板上，外端2.5m作为排架及施工脚手架的支撑点；外挑部位下面用斜撑加固。 4、 工字钢钢梁水平间距1.4m，里端设置二道（局部三道）锚环（HPB235级F16钢筋）。 5、 在工字钢钢梁上铺设三道通长12.6#槽钢横梁，作为排架立杆的支撑点，槽钢间距0.9m。 6、 连廊模板支撑排架的立杆横距（垂直连廊方向）0.9m，纵距（沿连廊方向）0.7m；排架底部（距工字钢0.2m处）设置纵、横向扫地杆，排架中部（距工字钢1.4m处）设置纵、横向连杆，排架顶部设置纵、横向承重钢管；排架立杆与剪力墙模板拉结牢固。 43 4.1梁模板支撑架计算（按最不利工况梁的截面200mm×500mm计算） 梁模板支架剖面图 梁模板支架平面图 A、参数信息 1、 模板支撑及构造参数 (1) 梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.50； (2) 混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90； (3) 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.05； (4) 立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90； (5) 梁支撑架搭设高度H(m)：2.56；梁两侧立杆间距(m)：0.70； (6) 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； (7) 采用的钢管类型为Φ48×3.5； (8) 立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.85； 2、 荷载参数 (1) 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00； (2) 模板自重(kN/m2)：0.35； (3) 钢筋自重(kN/m3):1.50； (4) 施工均布荷载标准值(kN/m2)：3.0； (5) 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：14.4； (6) 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0； (7) 振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3、 材料参数 (1) 木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； (2) 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0； (3) 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5； (4) 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00； (5) 面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4、 梁底模板参数 (1) 梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； (2) 梁底纵向支撑根数：2； 5、 梁侧模板参数 (1) 主楞间距(mm)：700；次楞根数：3； (2) 主楞竖向支撑点数量：2； (3) 固定支撑水平间距(mm)：700； (4) 竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，245mm； (5) 主楞材料：圆钢管； (6) 直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50； (7) 主楞合并根数：2； (8) 次楞材料：木方； (9) 宽度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00； B、梁侧模板荷载计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T -- 混凝土的入模温度，取25.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 分别计算得 37.183 kN/m2、14.400 kN/m2，取较小值14.400 kN/m2作为本工程计算荷载。 C、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm) 1、 强度计算 材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W < [f] 其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 70×1.8×1.8/6=37.8cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算： M = 0.125ql2 其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.7×14.4=12.096kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.7×4=3.92kN/m； 计算跨度: l = (500-120)/(3-1)= 190mm； 面板的最大弯矩 M= 0.125×(12.096+3.92)×[(500-120)/(3-1)]2 = 7.23×104N·mm； 面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25×(12.096+3.920)×[(500-120)/(3-1)]/1000=3.804 kN； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 7.23×104 / 3.78×104=1.9N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2； 面板的受弯应力计算值 σ =1.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 2、 挠度验算 ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 12.096N/mm； l--计算跨度: l = [(500-120)/(3-1)]=190mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 70×1.8×1.8×1.8/12=34.02cm4； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×12.096×[(500-120)/(3-1)]4/(100×9500×3.40×105) = 0.025 mm； 面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(500-120)/(3-1)]/250 = 0.76mm； 面板的最大挠度计算值 ν=0.025mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.76mm，满足要求！ D、梁侧模板支撑的计算 1、 次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 3.804/0.700= 5.434kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: W = 1×4×8×8/6 = 42.67cm3； I = 1×4×8×8×8/12 = 170.67cm4； E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M = 0.266 kN·m，最大支座反力 R= 4.184 kN，最大变形 ν= 0.585 mm （1）次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f] 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.66×105/4.27×104 = 6.2 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2； 次楞最大受弯应力计算值 σ = 6.2 N/mm2 小于次楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ （2）次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值: [ν] = 700/400=1.75mm； 次楞的最大挠度计算值 ν=0.585mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.75mm，满足要求！ 2、 主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.184kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。 本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2×5.078=10.16cm3； I = 2×12.187=24.37cm4； E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kN·m) 主楞变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.282 kN·m，最大支座反力 R= 6.489 kN，最大变形 ν= 0.061 mm （1）主楞抗弯强度验算 σ = M/W<[f] 经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 2.82×105/1.02×104 = 27.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值： [f] =0.85×205=174.25N/mm2（0.85为钢管强度折减系数）； 主楞的受弯应力计算值 σ =27.8N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=174.25N/mm2，满足要求！ （2）主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.061 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 245/400=0.612mm； 主楞的最大挠度计算值 ν=0.061mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=